Изменение указанных

Изменение удлинения носит сложный характер. При одноосном и двухосном 2: 1 растяжении оно меняется по кривым с максимумом, причем резкое падение наступает при температурах < 77 К, а при двухосном растяжении 1:1 оно постепенно уменьшается вплоть до 20 К. Судя по этим результатам, вблизи 77 К находится интервал температур перехода, однако удлинение при двухосном растяжении 1 : 1 имеет достаточную величину при всех температурах и практически не чувствительно к температуре в этом интервале. В исследованных условиях сплав обладает весьма высокой вязкостью разрушения.

К этой группе относятся приборы МТ-2, В-22, В-166 и др., в качестве основного элемента конструкции которых применены постоянные магниты. Все приборы снабжены шкалами, по которым определяется изменение удлинения пружин при отрыве магнита от контролируемой поверхности.

Фиг. 5.39. «Фиксация» деформаций и двойного лучепреломления в эпоксидной смоле, иллюстрируемая на модели в виде резиновой трубки с гипсом, а — начальное (время ta) состояние при незатвердевшем гипсе: ЕГ » Е ; аг = Р/АГ~ OD =%: 0; «г ^ Р/ЕТАТ; Л^1 = ег7; б — изменение удлинения вязпоупругой резины со временем (при <,) под действием нагрузки: ЕГ (<„) > ЕГ (1г); &г (г,) > кг ((„);

прочности, пластичности и ударной вязкости. На рис. 3 для углеродистой стали, содержащей 0,13% С и 0,5% Мп, по данным Глена показано изменение удлинения во времени при 538, 575 и 650° С. Механические свойства стали 20 в зависимости от температуры испытания после различных режимов термической обработки указаны в табл. 6, а данные по релаксационной стойкости — в табл. 7.

Рис. 18. Диаграммы длительной прочности стали Х18Н9Т при различных температурах: а — после закалки с 1050—1100° С на воздухе с выдержкой 30 мин; б—после закалки при той же температуре и старения при 700° С в течение 20 ч', в — изменение удлинения образцов после испытания на длительную прочность в зависимости от длительности времени до разрушения

Фиг. 79. Зависимость меха^гаческих свойств ковкого чугуна от содержания углерода [2]: / — изменение удлинения; 2 — предел текучести; 3 — предел прочности при растяжении.

На рис. 68 показано изменение удлинения во время ползучести образцов из углеродистой стали, подвергнутых термической усталости, а также контрольных образцов. Можно отметить, что все образцы после термоциклирования имеют большую деформацию по сравнению

Изменение удлинения (6) и предела текучести (<г0)2) дано по результатам кратковременных испытаний на разрыв.

их деформирования. В моделях эти процессы охватывают период времени (в секундах) в пределах одного десятичного порядка, тогда как в полимерах — в пределах десятичных порядков. Простейшей моделью, иллюстрирующей релаксацию напряжений, является модель Максвелла, состоящая из соединенных последовательно пружины и демпфера (рис. 3.1), деформации которых подчиняются соответственно закону Гука и закону Ньютона. Модуль упругости пружины равен Е, вязкость жидкости в демпфере t]. В эксперименте на релаксацию напряжений задается постоянная деформация е, а напряжение определяется как функция времени. В деформированной модели изменение удлинения пружины компенсируется эквивалентным смещением поршня, так что суммарная скорость смещения равна нулю, т. е.

С 1915 по 1919 г. было сделано несколько попыток использовать приращение осевой скорости, получаемое в импульсной теории, для расчета лопасти по элементам. Однако никто не довел этих попыток до использования характеристик профиля в двумерном потоке, так как все исследователи на той или иной стадии обращались к эксперименту, чтобы установить, как выбирать характеристики сечений. А. Бетц в 1915 г. положил осевую скорость равной V + v, как в импульсной теории, и заметил, что требуемое удлинение больше действительного удлинения лопасти. Однако, признавая, что требуемое удлинение стремится к бесконечности, он по-прежнему считал его точное значение зависящим от формы лопасти в плане. Г. де Ботезат в 1918 г. также использовал результат импульсной теории, положив осевую скорость равной V + v (и взяв соответствующую величину окружной скорости на диске), но он принял подход Джевецкого и провел испытания серии специальных пропеллеров с целью определения характеристик профилей. Э. Фейдж и Г. Коллинз в 1917 г. использовали в качестве осевой скорости некоторую часть скорости V + v, определяемую эмпирически. Характеристики профилей они приняли такими же, как у крыла с удлинением 6, поэтому в величину индуктивной скорости нужно было вводить эмпирическую поправку на изменение удлинения. Таким образом, теория элемента лопасти оставалась полуэмпирической как в отношении изменения скорости вследствие интерференции, так и в отношении выбора характеристик профилей.

При образовании неограниченных твердых растворов свойства сплавов изменяются по нелинейной зависимости; причем некоторые свойства могут существенно отличаться от свойств компонентов, входящих в сплав. Поэтому при образовании твердых растворов или при их распаде наблюдается резкое изменение указанных свойств (рис. 4.15,6).

Для того чтобы выяснить, почему электротехническую сталь легируют кремнием, а не каким-либо другим элементом, необходимо рассмотреть влияние содержания различных элементов, образующих с железом твердый раствор, на константы магнитной кристаллической анизотропии /С и магнитострикции Я5 (от этих величин зависят потери на гистерезис), величину намагниченности насыщения 4яУ5 (электротехническая сталь должна иметь возможно более высокую индукцию) и величину удельного электросопротивления (эта характеристика определяет потери на токи Фуко). Изменение указанных характеристик в зависимости от содержания легирующего элемента приведено на рис. 98—101. На магнитную проницаемость и потери на гистерезис в большей степени

Создание предварительного натяжения арматуры при изготовлении композиционных материалов слоистой структуры способствует некоторому увеличению модулей упругости и прочности в направлениях натяжения. Изменение указанных характеристик, как показано в работах [5, 25], происходит за счет исключения случайных искривлений арматуры в однонаправленных материалах или за счет уменьшения степени искривления у слоистых, изготовленных на основе тканей. Установленные зависимости механических характеристик этих материалов от степени натяжения арматуры, естественно, не идентичны за-

На рис.23 представлены зависимости относительного удлинения и относительного сужения от числа циклов предварительного нагружения при комнатной температуре. Относительное удлинение существенно свивается на начальном этапе тренировки (до 2-Ю3 циклов}, а затем степень снижения уменьшается, относительное сужение снижается более монотонно по мере роста числа циклов нагружения. Изменение указанных характеристик ара высоких температурах происходит аналогично. Следует отметить, что если циклическое нагруженив образцов осуществляется при высокой температуре, в окончательное статическое разрушение - при комнатной, то относительное удлинение по своим абсолютным значениям ниже, чем в случае, когда циклическое наг руление и окончательное, статическое разрушение образцов происходят при комнатной температуре.

Создание предварительного натяжения арматуры при изготовлении композиционных материалов слоистой структуры способствует некоторому увеличению модулей упругости и прочности в направлениях натяжения. Изменение указанных характеристик, как показано в работах [5, 25], происходит за счет исключения случайных искривлений арматуры в однонаправленных материалах или за счет уменьшения степени искривления у слоистых, изготовленных на основе тканей. Установленные зависимости механических характеристик этих материалов от степени натяжения арматуры, естественно, не идентичны за-

Изменение указанных обстоятельств вызывает изменение гк.

существенно зависит от уровня давления и температуры. Изменение указанных параметров не просто изменяет уровень скорости разрушения, но и полностью заменяет один механизм разрушения другим (см., например, рис. 5-4 и 5-5).

Это значит, что производственные мощности тракторостроительных заводов, заводов по производству тракторных запасных частей и ремонтных предприятий по данному трактору должны иметь определенные пропорции, например: 22% —мощность заводов по производству новых тракторов; 34% — мощность заводов по производству запасных частей к ним и 44% — мощность ремонтных предприятий. Это должно распространяться и на другие машины. Изменение указанных соотношений возможно только при 'изменении конструкции исходного образца трактора или любой другой машины и при изменении срока их службы.

на конструкции и компоновке котла вследствие изменения соотношения расходов тепла «а подогрев, испарение воды и на перегрев пара (первичный и вторичный). Эти соотношения неоднократно приводились в литературе, например (Л. 2]. Здесь следует лишь отметить, что повышение температуры перегретого пара и введение вторичного перегрева не только влияет на изменение указанных соотношений, но в; значительной мере определяет величину температурных напоров в отдельных элементах и компоновку агрегата, выбор и расход металла и т. д., т. е. оказывает решающее влияние она техническую характеристику котельного агрегата в целом.

На экономайзерном участке (до точки закипания в новом стационарном состоянии) при изучении нестационарных процессов гидродинамики обогреваемых вертикальных труб следует использовать формулы p(z, т), u(z, т) и p(z, т) из предыдущего параграфа. Нас будет интересовать изменение указанных величин при г=1я. Указанные формулы на экономайзерном участке (до точки закипания) имеют вид:

ние угла входа потока (^ на профильные потери в решетке ТР-1 дано на фиг. 5-52, б. При изменении толщины выходной кромки меняются кромочные и, следовательно, профильные потери. Соответствующие кривые фиг. 5-52,в позволяют оценить изменение указанных потерь и углов выхода потока для решетки ТС-1 в зависимости от шага 1.