Изменении напряжений

При высотной модификации положительное смещение для шестерни совмещается с таким же отрицательным смещением для колеса к\ = —х?, т. е. шестерня упрочняется по изгибу за счет колеса. Поэтому эта модификация применяется при малых числах зубьев шестерни и больших передаточных числах. Свое название она получила потому, что при ней меняется соотношение между высотой головок и ножек. Она реализуется просто — нет необходимости в изменении межосевого расстояния. Начальные окружности совпадают с делительными, уравнительное смещение Дг/ равно нулю.

без скольжения. Эти окружности называют начальными. Начальные окружности являются сопряженными, т. е. это понятие относится к паре колес, находящихся в зацеплении. При изменении межосевого расстояния aw (рис. 3.81) диаметры начальных окружностей dwi udw2 тоже соответственно изменяются, так как аш= =(dwl+dw'2)/2. Таким образом, у пары колес может быть сколько угодно начальных окружностей. У отдельно

основных окружностей. При изменении межосевого расстояния изменяются /_ W01B1 и /_ W02B2. Следовательно, при aw =? фау, получим a.w —a.w, так как ^ W'01B\ = _,/ WO^Bt = aw-. При этом изменяются радиусы начальных окружностей гш и /V2, но передаточное отношение i12 остается неизменным.

При изменении межосевого расстояния aw окружности диаметров dt и d2 перестанут касаться друг друга в полюсе Я, т. е. появятся новые начальные окружности, которые будут проходить через полюс Я и в процессе зацепления перекатываться друг по другу без скольжения; поэтому окружности

К достоинствам эвольвентного зацепления относятся: а) сохранение правильности зацепления и передаточного отношения сопряженных колес при изменении межосевого расстояния; б) возможность корригирования (исправления) профилей зубьев при их нарезании с целью использования участков эвольвенты, обеспечивающих наилучшую работу при заданных условиях; в) возможность нарезания одним инструментом прямоузбых и косозубых колес с разными числами зубьев методом обкатки на высокопроизводительных станках, полуавтоматах и автоматах.

Начальные окружности (см. рис. 9.2) относятся только к зубчатой передаче. Обозначим отрезки О^П и О2П через rwl и rw2 и представим их радиусами окружностей, имеющих постоянное касание в полюсе зацепления П, тогда согласно основной теореме зацепления a>i/co2 = rw2/rwl, откуда получаем равенство окружных скоростей co1rwl=co2rw2. Это значит, что при вращении зацепленных зубчатых колес окружности радиусов rwi и rw2 перекатываются одна по другой без скольжения. Эти окружности называют начальными. Начальные окружности являются сопряженными, т. е. это понятие относится к паре колес, находящихся в зацеплении. При изменении межосевого расстояния aw (рис. 9.6) диаметры начальных окружностей dwl и d 2 тоже соответственно изменяются, так как aw = (dwl + dw2)/2. У пары колес может быть сколько угодно начальных окружностей. У отдельного колеса начальная окружность не известна до тех пор, пока не известны парное колесо и aw.

Из (23.9) видно, что при эвольвентном зацеплении изменение межосевого расстояния не влияет на передаточное отношение вследствие неизменности радиусов основных окружностей. При изменении межосевого расстояния изменяются лишь радиусы начальных окружностей и угол зацепления.

Рис. 57. Изменение угла зацепления а при изменении межосевого расстояния А

При изменении межосевого расстояния А линия зацепления изменяет свое положение, изменяется угол зацепления а, но сопря-

При изменении межосевого расстояния изменяются лишь радиусы начальных окружностей и угол зацепления.

Таким образом, правильность эвольвентного зацепления не нарушится при изменении межосевого расстояния aw. Это свойство является важным преимуществом эвольвентного зацепления перед циклоидальным, весьма чувствительным к изменению расстояния aw.

Гидропульсационная машина МУБ-3 [14] для проведения усталостных испытаний при растяжении-сжатии при моно- и бигармо-ническом изменении напряжений образцов диаметром 8—10 мм имеет соотношение частот суммируемых гармоник 2:1; 3:1; 4:1 и 10: 1 при частоте высшей гармоники 2000, 1000 или 600 цикл/мин. Максимальная динамическая нагрузка 50000 Н (5000 кгс) при амплитуде до 25000 Н (2500 кгс)".

панелей, моделирующих оболочку фюзеляжа и панели пола. В панельных элементах, имитирующих мембранную работу оболочки, используется предположение о линейном изменении напряжений, Задача включает в себя 6980 неизвестных сил, 4247 уравнений и 2643 избыточные силы. Уравнение (107), таким образом, представляет собой 4247 линейных совместных уравнений, которые решали относительно перемещений.

Чтобы учесть влияние соседних волокон при регулярном расположении, Пилер [49] и Блум и Уилсон [7] решили задачу для случая гексагонального расположения волокон (рис. 3, а), используя соответственно ряды Фурье и методы функций комплексного переменного. Распределение напряжений оказалось очень похожим на то, которое получили Эберт и Гэдд [16]; отличие состоит лишь в слабом изменении напряжений по окружности волокна. В этом случае напряжения также наиболее интенсивны на поверхности раздела.

Выше деформационно-кинетические критерии малоциклового разрушения рассмотрены и обоснованы для весьма различных условий изотермического и неизотермического нагружения как в области умеренных, так и высоких температур, в том числе при программном изменении напряжений и деформаций. Вместе с тем наиболее общим случаем является нерегулярное нагружение, и проверка применимости деформационно-кинетических подходов к оценке прочности в таких условиях представляет существенный интерес.

Выносливость металла в атмосфере воздуха мало зависит от закона изменения напряжений в течение одного цикла и до частот порядка 1000 Гц практически не зависит от частоты изменения напряжений. Основное влияние на усталостную прочность металла оказывает вид напряженного состояния (наибольшей выносливостью металл обладает при циклическом изгибе, меньшей — при растяжении —сжатии и наименьшей —при кручении), а также величина и знак максимального и минимального напряжений. Влияет на усталостную прочность металла и степень асимметрии при изменении напряжений. Оказалось, что чем больше доля постоянного напряжения, тем выше выносливость при асимметричном цикле.

Рис. 5. Исходная и вторичная кривые усталости для чугуна, нанесенные в максим, напряжениях при многоступенчатом изменении напряжений: 1 — исходная кривая усталости; 2 — вторичная кривая усталости.

2. Упругий гистерезис. Вследствие наличия упругого последействия при периодическом изменении напряжений по закону,

последействия при циклическом (ступенчатом) изменении напряжений; б\ петля упругогг

Описанная кинематическая схема положена в основу ряда возбудителей, отличающихся друг от друга размерами и величиной развиваемых динамических перемещений и усилий. На рис. 67 показан продольный разрез малогабаритного возбудителя, у которого эксцентриситет расточки главного вала RI и радиус кривошипа /?2 равны 8 мм, поэтому амплитуда максимальных динамических перемещений составляет 16 мм. Неравномерная скорость v изменения амплитуды перемещений в кривошипном механизме затрудняет программирование режима испытаний, так как продолжительность действия переходных режимов при изменении напряжений программы зависит от уровня этих напряжений. Для устранения этого недостатка жесткость нагружаемо^ системы выбирается такой, чтобы угол а поворота кривошипа относительно главного вала, соответствующий максимальному напряжению программы, составлял не более 50— 60° [3]. В этом случае при программировании будет использоваться практически линейный участок кривой v = f(a).

Машина МУБ-5 предназначена для усталостных испытаний на растяжение — сжатие образцов диаметром 8—10 мм при мо-но- и бигармоническом изменении напряжений. В последнем случае соотношение частот суммируемых гармоник может быть следующим: 2 : 1; 3 : 1; 4 : 1 и 10: 1 при частоте высшей гармоники 2000, 1000 или 660 циклов в минуту. На этой машине можно проводить усталостные испытания при симметричном и асимметричном циклах с суммарной максимальной нагрузкой до 5000 дан и амплитудой до 2500 дан. Схема машины представлена на рис. 81. ' , • •

Недостатки предложения R. Walter'а: небольшая чувствительность при фиксации прохождения вершины синусоиды через отметку на экране осциллографа, дополнительная погрешность измерения при изменении напряжений постоянного тока на электродах трубки, приводящем к смещению синусоиды. Смещение разомкнутой фигуры не приводит к погрешности измерения.