Изменению геометрии

по изменению геометрических параметров тел: линейных размеров, формы и микрогеометрии (основные способы);

Несмотря на то, что разброс значений модулей упругости и коэффициентов Пуассона для композиционных материалов обычно мал и чувствительность этих характеристик к изменению геометрических размеров образца относительно невелика, разброс значений модулей сдвига, определяемых этим методом, значительно выше, чем в случае определения их из опытов на кручение пластинок.

зуют для расчета межслойного модуля сдвига, даже в лабораторных условиях не позволяют получать хорошего совпадения экспериментальных и расчетных значений прогиба. Второй способ (кручение стержней) сложен в реализации. Он требует создания специальных установок для испытания тонких стержней, кроме того, методика расчета достаточно сложна [53]. Определяемые значения межслойных модулей сдвига оказываются весьма чувствительными к изменению геометрических параметров поперечного сечения образца. Все это осложняет получение стабильных и воспроизводимых значений модулей сдвига. Однако при корректной постановке эксперимента и использовании специальных установок значения модулей сдвига, определяемые из опытов на кручение стержней, удовлетворительно согласуются со значениями, полученными другими методами (табл. 2.9).

5.6. ДИАГНОСТИРОВАНИЕ ПО ИЗМЕНЕНИЮ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ

5.6. Диагностирование по изменению геометрических размеров.......................200

Важными условиями обеспечения высокого качества прессования изделий являются правильный выбор материала пресс-формы и его термообработка. В процессе эксплуатации необходимо осуществлять периодический и тщательный контроль за состоянием пресс-формы. Износ деталей пресс-формы может привести к изменению геометрических размеров, образованию поверхностных повреждений (царапин, сколов, трещин и т. д.), нарушению взаимного положения формирующих элементов пресс-формы. В результате этого происходит неравномерное распреде-

Методы МКЭ и ВРМ были применены не только для изучения упругих напряжений, деформаций и перемещений, но и для анализа кинетики напряженно-деформированных состояний в упругопластической области как при сопоставимых упругих и пластических деформациях, так и при больших пластических деформациях, приводящих к изменению геометрических форм.

Несмотря на то, что разброс значений модулей упругости и коэффициентов Пуассона для композиционных материалов обычно мал и чувствительность этих характеристик к изменению геометрических размеров образца относительно невелика, разброс значений модулей сдвига, определяемых этим методом, значительно выше, чем в случае определения их из опытов на кручение пластинок.

зуют для расчета межслойного модуля сдвига, даже в лабораторных условиях не позволяют получать хорошего совпадения экспериментальных и расчетных значений прогиба. Второй способ (кручение стержней) сложен в реализации. Он требует создания специальных установок для испытания тонких стержней, кроме того, методика расчета достаточно сложна [53]. Определяемые значения межслойных модулей сдвига оказываются весьма чувствительными к изменению геометрических параметров поперечного сечения образца. Все это осложняет получение стабильных и воспроизводимых значений модулей сдвига. Однако при корректной постановке эксперимента и использовании специальных установок значения модулей сдвига, определяемые из опытов на кручение стержней, удовлетворительно согласуются со значениями, полученными другими методами (табл. 2.9).

Рекомендуемые решетки, по опытным данным, характеризуются меньшей интенсивностью коагуляции и, следовательно, меньшим количеством крупных капель на выходе. Влияние влажности, чисел Рейнольдса и Маха на распределение частиц по размерам за решеткой качественно сохраняется одинаковым для профилей двух типов. Однако структура жидкой фазы оказывается более равномерной в решетке С-9012Авл, заметно снижаются пики диаметров, обусловленные отражением, срывом и взаимодействием капель. Одновременно увеличиваются коэффициенты скольжения по сравнению с коэффициентами для решетки С-9012А. Установлено, что улучшенные решетки профилей обладают меньшей чувствительностью к изменению геометрических параметров: в достаточно широком диапазоне относительных шагов и углов установки дисперсность и характер распределения диаметров капель за решеткой меняются менее значительно. Уменьшение скольжения капель в каналах решетки привело к снижению коэффициентов расхода при z/o>0 и крупнодисперсной влаге. Газодинамические характеристики решеток (по данным расчета и опытов) представлены на рис. 4.17, отражающем влияние некоторых геометрических параметров на профильные и концевые потери, углы выхода потока. Данные рис. 4.17 дополняют опытные результаты, представленные на рис. 3.30 и 3.31.

Воздействие деформации и температуры на тензорезистор и деталь, на которой он установлен, приводит к изменению геометрических размеров и электрофизических параметров чувствительного элемента, поэтому для определения статической характеристики преобразования тензоре-зистора необходимо осуществить расчет изменения его' сопротивления, обусловленного изменением длины и поперечного сечения чувствительного элемента при совместном воздействии измеряемой деформации, теплового расширения чувствительного элемента и детали; изменением удельного сопротивления чувствительного элемента под воздействием деформации и температуры.

Предварительная перегрузка в процессе гидравлического испытания (опрессовки) оборудования и трубопроводов (испытательное давление больше рабочего рр) приводит к изменению геометрии, свойств и напряженного состояния металла в окрестности дефектов. Эти изменения в основном связаны с возникновением в зоне дефектов локальных пластических деформаций и могут оказывать как положительное, так и отрицательное влияние сопротивлению разрушения. Одним из положительных эффектов опрессовки является снятие сварочных напряжений. Установлено [4], что снятие сварочных напряжений возможно, когда напряжение от внешней нагрузки он достигает предела текучести металла ат. Кроме этого, в окрестностях острых дефектов происходит снижение степени концентрации напряжений из-за притупления их вершины концентратора, возникновение остаточных напряжений сжатия и снижение изгибающих моментов при последующем нагружении рабочим давлением. К отрицательным эффектам предварительной перегрузки следует отнести докри-тический рост трещины, повышение чувствительности металла к деформационному старению, коррозии и др. Это обязывает производить эксплуатационные характеристики конструктивных элементов с учетом эффектов испытаний (опрессовки).

3 — геометрическое формоизменение поперечного сечения толстостенных оболочковых конструкций, наблюдаемое на стадиях потери их пластической устойчивости, учитывается путем корректировки решений, получаемых методом линий скольжения, с помощью введения в расчеты параметра (5^. переводящего значения условных напряжений в стенке конструкций в истинные, отвечающие реальному изменению геометрии оболочки.

3 — геометрическое формоизменение поперечного сечения толстостенных оболочковых конструкций, наблюдаемое на стадиях потери их пластической устойчивости, учитывается путем корректировки решений, получаемых методом линий скольжения, с помощью введения в расчеты параметра Р^,, переводящего значения условных напряжений в стенке конструкций в истинные, отвечающие реальному- изменению геометрии оболочки.

в изломах проявляется тенденция к общему изменению геометрии ямок — их протяженности и глубины.

Тенденции учета гибкости при балансировке связаны с повышением требований к снижению уровня вибраций и увеличению ресурса машин. Они связаны с изменениями конструкций роторов, особенно составных, при вращении которых наблюдаются необратимые смещения, приводящие к изменению геометрии и появлению остаточных деформаций, прогрессирующих, как правило, с наработкой.

В случае трзния разноимзнных материалов, имеющих диаграмму состояния эвтектического типа, при достижении температуры плавления эвтектики в зоне контакта образуется жидкая фаза, удаление которой должно приводить к изменению геометрии деталей, т. е. к их изнашиванию. Такой вид изнашивания можно назвать «эвтектическим». Для появления жидкой фазы объемная температура не должна повышаться до температуры контактного эвтектического плавления. Необходимая температура может развиваться на отдельных пятнах фактического контакта в результате генерирования на них тепла в процессе трения. Еще в работе [7] было показано, что температура на отдельных пятнах контакта может при трении достигать температуры плавления более легкоплавкого материала трущегося сопряжения. Кроме того, в некоторых случаях дополнительный нагрев может осуществляться за счет проходящего через зону контакта электрического тока или в результате экзотермических реакций с окружающей средой (в первую очередь окисления кислородом воздуха).

Основная трудность в создании стабильных автоэлектронных катодов состоит в том, что автоэлектронная эмиссия чрезвычайно чувствительна к изменению геометрии катода и состоянию его поверхности. Работа автоэлектронного катода в электронном приборе сопровождается различными процессами, происходящими на его поверхности; основные из них: ионная бомбардировка; пондеромо-торные нагрузки; адсорбция и десорбция молекул остаточных газов; поверхностная миграция и т. д. В зависимости от конкретной конструкции и режима эксплуатации автокатода, перечисленные процессы, порознь или в некоторой совокупности, приводят к ряду эффектов, изменяющих режим их работы: катодное распыление материала, изменение формы эмигрирующей поверхности, изменение количества и расположения микровыступов, изменение работы выхода электронов, разогрев катода, механические напряжения.

Требование учета упруго-инерционных свойств системы ротор — статор — подвеска при балансировке вызывается тем, что при вращении ротора наблюдаются необратимые смещения, приводящие к изменению геометрии и возникновению остаточных деформаций, как правило, прогрессирующих во времени.

мация приводит, главным образом, к изменению геометрии исход-

К сожалению, нет никаких экспериментальных сведений по-изменению геометрии заряда, подтверждающих предложенную схему поверхностных реакций, а имеющиеся данные говорят скорее в пользу многопламенной структуры, чем структуры с одиночным пламенем, постулированной в работе [72]. Поэтому была предложена статистическая модель [7], базирующаяся на нескольких типах пламен0 (рис. 33, в). В этой модели приняты следующие предположения: 1) прогрев связующего и окислителя осуществляется за счет теплопроводности, 2) связующее и окислитель разлагаются эндотермически, 3) между продуктами разложения в конденсированной фазе протекают экзотермические реакции и 4) газообразные продукты улетучиваются и реагируют в газовой фазе. При низком давлении рассматриваются три вида пламени: первичное пламя между продуктами разложения связующего и окислителя, пламя окислителя и конечное диффузионное пламя между продуктами двух других пламен. Эта модель предсказывает зависимость скорости горения от содержания окислителя в ТРТ и от начальной температуры топливного заряда, среднюю температуру поверхности и расстояние до фронта пламени. Модель несколько завышает влияние размера частиц по сравнению с наблюдаемым на опыте. Бекстед усовершенствовал модель, применив ее к двухосновному ТРТ [4], а в следующей работе [5] предположил, что горючее и окислитель имеют разную, а не одинаковую (среднюю) температуру поверхности. Он также перешел от осреднения по

К сожалению, нет никаких экспериментальных сведений по-изменению геометрии заряда, подтверждающих предложенную схему поверхностных реакций, а имеющиеся данные говорят скорее в пользу многопламенной структуры, чем структуры с одиночным пламенем, постулированной в работе [72]. Поэтому была предложена статистическая модель [7], базирующаяся на нескольких типах пламен0 (рис. 33, в). В этой модели приняты следующие предположения: 1) прогрев связующего и окислителя осуществляется за счет теплопроводности, 2) связующее и окислитель разлагаются эндотермически, 3) между продуктами разложения в конденсированной фазе протекают экзотермические реакции и 4) газообразные продукты улетучиваются и реагируют в газовой фазе. При низком давлении рассматриваются три вида пламени: первичное пламя между продуктами разложения связующего и окислителя, пламя окислителя и конечное диффузионное пламя между продуктами двух других пламен. Эта модель предсказывает зависимость скорости горения от содержания окислителя в ТРТ и от начальной температуры топливного заряда, среднюю температуру поверхности и расстояние до фронта пламени. Модель несколько завышает влияние размера частиц по сравнению с наблюдаемым на опыте. Бекстед усовершенствовал модель, применив ее к двухосновному ТРТ [4], а в следующей работе [5] предположил, что горючее и окислитель имеют разную, а не одинаковую (среднюю) температуру поверхности. Он также перешел от осреднения по

Кроме того, образование нароста способствует изменению геометрии резца (УФ > ур, 5Ф < 5), (рис. 2.68), а, следовательно, и изменению силы за цикл колебаний.