Изменению параметров

Изменение параметров решетки при образовании твердых •растворов — весьма важный момент, определяющий изменение свойств. В общем независимо от вида металла относительное упрочнение при образовании твердого раствора пропорционально относительному изменению параметра решетки, причем уменьшение параметра решетки ведет к большему упрочнению, чем ее расширение.

Рассматриваемая модель расчета приводит к значениям модулей сдвига Gi2 ч <32з значительно большим, чем упрощенные зависимости (см. табл. 5.2) для слоистой модели. С увеличением жесткости армирующих волокон чувствительность их к изменению параметра ая также увеличивается (см. рис. 5.11). Возрастание модулей сдвига с приближением параметра а3 к граничным точкам интервала его изменения объясняется наложением на модель более жестких связей. При этом неравенства (5.30) переходят в равенства, прослойки связующего отсутствуют, и в большем объеме элементарных параллелепипедов (см. рис. 5.2) выполняются условия Фойгта.

Анализ табл. 1.2 и рис. 1.7, а показывает, что действительное значение интегрального параметра закрутки Ффвх может быть меньше или больше значения Ф^вз, г- Это обусловлено тем, что при конечном числе лопаток действительный угол закрутки обычно меньше геометрического и это способствует уменьшению Ф^вх- С другой стороны, закрутка потока вызывает перераспределение массового расхода жидкости по радиусу канала: максимум осевой скорости сдвигается в пристенную область*, что способствует увеличению параметров М и Кх и изменению параметра закрутки, по сравнению с равномерным распределением осевых скоростей. Эти факторы вместе с другими упрощающими предпосылками, которые используются при выводе формул для Ф^ и определяют разницу между расчетными и действительными величинами интегрального параметра закрутки.

Результаты работ [266, 267, 288], касающихся рентгенографического определения напряжений I и II родов в разнообразных по- , крытиях позволяют считать, что предлагаемая авторами методика съемок удобна и доступна для исследовательских лабораторий. Расчет макронапряжений по стандартной методике усложняется по крайней мере двумя факторами: наличием фазовых превращений и изменением химического состава при напылении. При перпендикулярной съемке расчет макронапряжений по относительному изменению параметра решетки материала покрытий недостаточно точен, так как в этом случае не учитываются изменения химического состава покрытия. Т. П. Шмырева и Г. М, Воробьев [266 ] предлагают применять метод наклонных съемок и оценивать величину макронапряжений по формуле

Хотя большинство исследований влияния излучения на кристаллы кварца было проведено с помощью облучения рентгеновскими лучами, полученные в настоящее время результаты по воздействию ядерного излучения не прибавили существенно нового. В одной из таких работ [7] найдено, что первичные эффекты, вызванные облучением в реакторе, близки к эффектам, вызываемым рентгеновскими лучами. Предполагалось, что радиационные эффекты, полученные в обоих случаях, вызываются ионизацией, поскольку рентгеновские лучи имели энергию, достаточную для смещения атомов. Изменения частот, вызываемые рентгеновскими лучами, аналогичны получаемым при малых интегральных дозах облучения в реакторе. Значение интегральной дозы, под действием которой резонансная частота изменяется на половину максимально возможной величины, при облучении рентгеновскими лучами составляет 1,4-109 эрг /г (20° С), а при облучении в реакторе — 2-Ю8 эрг/г (95° С). Радиационно индуцированные рентгеновскими лучами и излучением реактора изменения отжигаются в результате аналогичной термической обработки, т. е. в результате нагревания при 400° С в течение приблизительно 15 мин. Дальнейшие изменения, наблюдаемые при длительном облучении в реакторе, могли быть связаны с возникновением других дефектов. Изменения плотности и параметров решетки отражают явный механизм смещений атомов под действием еще более интенсивного излучения. Изменение плотности в интегральном потоке тепловых нейтронов 7-Ю19 нейтрон /см? составляет примерно 3,5%. Измерения параметров решетки облученного кварца показывают, что облучение интегральным потоком тепловых нейтронов 9,6-1018 нейтрон/см2 приведо к изменению параметра а0 на 1-10~3А и параметра с0 на 3,4-10"4 А.

Состав и свойства формирующегося при трении поверхностного слоя медных сплавов определяются в основном количеством легирующего элемента и его распределением в сплаве. Движущими силами направленного к поверхности диффузионного потока атомов металла в рабочих микрообъемах являются характер распределения температуры и давления по глубине активного слоя и процесс селективного растворения, который имеет место при трении в условиях ИП. Фактор перераспределения легирующих элементов в процессе трения можно оценить по изменению параметра кристаллической решетки. Чувствительность подобной оценки определяется соотношением размеров атома легирующего элемента и атома меди и особенно ярко проявляется при анализе латуней (rzn = 1,37 А), бронз, легированных оловом

Величина La является по сути дела диаметром областей когерентного рассеяния. Для термоантрацита интенсивная гра-фитация, определяемая по изменению параметра с (см. рис. 1.4), начинается при более высокой температуре.

В реальных условиях атомы, окружающие вакансию или межузельный атом, отклоняются от своих идеальных положений в решетке. Это приводит к изменению параметра кристаллической решетки [53]. Для кубических кристаллов относительное изменение параметра Да/а в зависимости от концентрации меж-узельных атомов Сг- и вакансий Cv можно характеризовать •соотношением

Рассматриваемая модель расчета приводит к значениям модулей сдвига Gi2 ч <32з значительно большим, чем упрощенные зависимости (см. табл. 5.2) для слоистой модели. С увеличением жесткости армирующих волокон чувствительность их к изменению параметра ая также увеличивается (см. рис. 5.11). Возрастание модулей сдвига с приближением параметра а3 к граничным точкам интервала его изменения объясняется наложением на модель более жестких связей. При этом неравенства (5.30) переходят в равенства, прослойки связующего отсутствуют, и в большем объеме элементарных параллелепипедов (см. рис. 5.2) выполняются условия Фойгта.

рах железа и легирующего элемента растворение последнего ведёт к изменению параметра а-решётки и свойств.

Рекомендации. Изменение площади хвоста, ведущее к пропорциональному изменению параметра А -Is, слабо влияет на тах, неверно. Для уменьшения штах следует увеличивать /.

Нарушение режима работы котлоаг-регата может привести не только к недопустимому изменению параметров отдаваемых потребителю воды или пара и снижению экономичности работы котла, но и к крупным авариям, выводящим оборудование из строя, а также к нарушению условий безопасности работы обслуживающего персонала.

5) поляриметрическим (эллипсометршеским) методом для тонких невидимых пленок по изменению параметров поляризованного света при его отражении от чистой металлической поверхности и поверхности, покрытой пленкой (рис. 316). Этот метод применяют и для изучения физико-химических процессов на поверхности 1;

6. Методика прогнозирования остаточного ресурса безопасной эксплуатации сосудов и аппаратов по изменению параметров технического состояния. -- М.: ЦЕНТРХИММАШ, 1993.

9. Прогнозирование остаточного ресурса оборудования по изменению параметров его технического состояния при эксплуатации (РД 26.260.005-91).

10. Методика прогнозирования остаточного ресурса оборудования по изменению параметров его технического состояния (РД 26.260.004-91).

74. Методика прогнозирования остаточного ресурса безопасной эксплуатации сосудов и аппаратов по изменению параметров технического состояния / ЦЕНТРХИММАШ, НИИХИММАШ: Утв. Минтопэнерго России 05.04.1993 г.; Согласов. Госгортехнадзором России 05.04.1993 г.- М., 1993 г.

Для оценки текущего состояния машинного оборудования и прогнозирования остаточного ресурса эксплуатации по изменению параметров

Методика прогнозирования остаточного ресурса безопасной эксплуатации сосудов и аппаратов по изменению параметров технического состояния. - М.: ЦЕНТРХИММАШ, 1993.

Методика прогнозирования остаточного ресурса оборудования по изменению параметров его технического состояния (РД 26.260.004-91).

РД 26.260.004-91. Методика прогнозирования остаточного ресурса оборудования по изменению параметров его технического состояния.

По результатам усталостных испытаний, используя данные по изменению параметров петли механического гистерезиса, строят кривые циклического упрочнения (разупрочнения; (рис. 13). Оценка результатов испытаний с контролируемым напряжением дает соответствующую каждому циклу нагру-жения амплитуду пластической деформации ср>а как половину ширины петли гистерезиса при напряжении цикла аа. Затем, обычно в логарифмическом масштабе, строят зависимость амплитуды необратимой пластической деформации Epja от числа циклов нагружения. Аналогично поступают при испытании с контролируемой амплитудой суммарной или пластической деформации.