Изменению распределения

применяемые электроды обычно не поляризуются, изменение этого напряжения равно изменению потенциала рабочего электрода. В зависимости от применяемой схемы и конструкции усилительно-регулирующего -устройства потенциостаты разделяются на электронномеханические и электронные.

Результаты исследования водородопроницаемости электрофорети-ческих алюминиевых покрытий в зависимости от толщины слоя, найденного по изменению потенциала запассивированной поверхности, приведены на рис. 20. Поры практически отсутствуют при толщине 20 мкм.

Одним из наиболее важных моментов теории адсорбционной поляризации следует считать положение о том, что торможение при переносе заряда, если в ж 1, не может быть сведено только к блокировке поверхности и к изменению %-потенциала в результате адсорбции органических веществ на электроде. В этих условиях на первый план выступает взаимодействие участников электродной реакции (прежде всего ионов металлов) с адсорбированными

При этом стационарный потенциал UR измеряется после отключения защитного тока и затухания поляризации. Разность потенциалов соответствует изменению потенциала без омической составляющей па- , дения напряжения. По наклону кривой на рис. 2.7 можно заключить о снижении скорости коррозии со 100 до 4 мкм в год.

Такое влияние можно определить путем включения и выключения .станции катодной защиты по изменению потенциала другого сооружения и по виду воронки напряжений в грунте (см. раздел 3.6.2.1). По DIN 57150 и VDE 0150 анодные повреждения на соседних сооружениях возможны в таких местах, где напряжение между сооружением, испытывающим влияние, и поставленным непосредственно над ним на землю электродом сравнения при протекании защитного тока изменяется более чем на 0,1 В в положительную сторону в частности а) у сооружений, не имеющих катодной защиты — по сравнению с напряжением при отключенном защитном токе; б) у сооружений с катодной защитой — по отношению к защитному потенциалу Us.

должны быть подключены к системе катодной защиты, потому что иначе защитный ток трубопровода окажет неблагоприятное влияние на кабель и в местах его стекания произойдет анодная коррозия. Требуемый ток на участке длиной 10 м (с площадью поверхности 1 м2) и распределение потенциалов по длине таких кабелей показано на рис. 14.5. Для кабелей телефонной или телеграфной связи, которые в местах пересечения с другими трубопроводами, имеющими катодную защиту, испытывают влияние с изменением потенциала более чем на 0,1 В должны быть проведены мероприятия по нормали VDE 0150 (см. раздел 10). По изменению потенциала, измеренному на поверхности земли нельзя судить о фактическом изменении потенциала на границе раздела фаз металл—грунт или о величине плотности тока коррозии, поскольку важные для этого влияющие факторы (например, расстояние между кабелем и трубопроводами, размер дефектов покрытия и их местоположение) обычно не бывают известны точно. Опасность коррозии под действием защитного тока трубопровода в месте его пересечения с кабелем может

Если /+ не зависит от скачка потенциала ф на границе электрод — электролит (что оправдано для промежуточных соединений типа FeOH, Fe (OH)2 и т. д.), то вершину потенциального барьера можно принять за нуль отсчета потенциала поляризации Дф, и тогда поляризация электрода приведет к изменению потенциала ионов в металле на «Дф, а потенциалов ионов в электро>

Как отмечается в работе [100], определенное калориметрическим методом увеличение запасенной энергии холоднодеформи-рованного железа составляет 21 Дж/г (5 кал/г) [14], что без учета энтропийного фактора соответствует изменению потенциала примерно на 6 мВ [101]. Ссылаясь на указанную в работе [14] тенденцию энтропии к увеличению при деформации, автор [100] вместе с тем говорит о пренебрежимо малом значении изменения потенциала, скорректированного с учетом энтропийного фактора, компенсирующего рост энтальпии при- пластической деформации, а это не имеет оснований.

Если /*• не зависит от скачка потенциала ф на границе электрод — электролит (что оправдано для промежуточных соединений типа FeOH, Fe(OH)2 и т. д.), то вершину потенциального барьера можно принять за нуль отсчета потенциала поляризации Аф, и тогда поляризация электрода приведет к изменению потенциала ионов в металле на аДф, а потенциалов ионов, в электролите на — рАф, где а и Р — коэффициенты переноса электрохимической реакции. Это является одним из фундаментальных предположений электродной кинетики наряду с предположением о независимости формы потенциального барьера от величины Аф.

Как отмечается в работе [108], определенное калориметрическим методом увеличение запасенной энергии холоднодеформи-рованного железа составляет 21 Дж/г [16 ], что без учета энтропийного фактора соответствует изменению потенциала примерно на 6 мВ [109]. Ссылаясь на указанную в работе [16] тенденцию энтропии к увеличению при деформации, автор работы [108] вместе с тем говорит о пренебрежимо малом значении изменения потенциала, скорректированного с учетом энтропийного фактора, компенсирующего рост энтальпии при пластической деформации, а это не имеет оснований.

О скорости течения на электроде той или иной электрохимической реакции лучше всего судить по изменению потенциала электрода при пропускании через него тока. Реакции, идущие с большой скоростью, не приводят к сколько-нибудь заметным изменениям потенциала электрода при пропускании через него тока. Реакции, протекающие со значительным торможением какой-либо из стадий суммарного процесса, сопровождаются значительным изменением потенциала электрода. В первом случае реакция не сопровождается заметной поляризацией электрода, во втором — электрод подвергается сильной поляризации. Так, например, незначительное изменение потенциала электрода при анодном растворении металла показывает, что реакция ионизации (1.1) идет без заметного торможения. При этом электрод практически не поляризуется. Значительная поляризация электрода, наблюдающаяся, например, при протекании на нем реакции восстановления ионов водорода или молекул кислорода

На практике сечение перехода можно определить, в частности, по изменению распределения осредненной во времени скорости wx(y). При турбулентном течении wx резко увеличивается вблизи стенки; на

При рассмотрении прочности слоистой пластины положим, что слои являются однородными и ортотропными и что для каждого слоя подходит закон разрушения ортотропных пластин. Разрушение начинается с наиболее слабого слоя. После разрушения слой уже не может нести нагрузку, что приводит к изменению распределения напряжений. Таким образом, разрушение постепенно прогрессирует до наступления полного разрушения.

У симметричных емкостей для жидкостей при некоторых условиях имеется возможность сокращения числа датчиков силы (разд. 4.3.1), если предусматривается статически определимая система опор (как правило, три опоры). Однако эти условия должны быть тщательно проверены, так как, например, уже неточная установка емкости по вертикали ведет при различной степени его заполнения к изменению распределения нагрузок на опоры.

Приведенные формулы справедливы для идеального теоретического случая диска, нагруженного в двух геометрических точках на противоположных концах диаметра. Это условие нельзя реализовать практически, так как из-за деформаций в зоне контакта нагрузка оказывается распределенной по некоторой площади. Такое изменение граничных условий приводит к изменению распределения напряжений, так что вертикальное нормальное напряжение и наибольшее касательное напряжение в центре диска уменьшаются. Это изменение, разумеется, тем меньше, чем меньше деформация в зоне контакта, т. е. чем меньше нагрузка и чем больше модуль упругости материала.

обрабатывающего инструмента на единицу выпускаемой продукции и к изменению распределения расхода по группам инструмента. Данные, приведенные в табл. 8, показывают, что наиболее

Согласно модели упрочнения по механизму Орована повышение сопротивления движению дислокаций возможно как за счет уменьшения расстояния между барьерами, так и за счет увеличения прочности барьеров. Данные по изменению распределения по размерам радиационных кластеров при отжиге облученного ниобия [7] указывают на то, что в эффекте РОУ большую роль играет изменение прочности барьеров.

б) когда применяются зубчатые колёса с твёрдыми поверхностями зубьев и масляная ванна не может быть достаточно эффективно защищена от попадания пыли или абразивных частиц (поскольку износ прямых зубьев, в отличие от косых и криволинейных, не приводит к изменению распределения нагрузки по длине контактных линий);

Постановка задачи, соответствующая формуле (7-2-9), предполагает, что продольная составляющая скорости шж не меняется ни по сечению, ни по длине струи и равна начальной скорости истечения Шо. В действительности сопло имеет конечную длину и поток проходит частичную стабилизацию. По выходе из сопла динамические граничные условия изменяются, что должно привести к изменению распределения

полное соответствие между площадями проходных сечений и изменением плотности воздуха по тракту может быть достигнуто только на одном (расчетном) режиме. На нерасчетных режимах это соответствие нарушается, что приводит к изменению распределения осевых скоростей воздуха по тракту и соответственно углов атаки на лопатках различных ступеней.

отверстие, приводит к появлению боковой реактивной силщ во-вторых, дополнительная боковая сила создается благодарят изменению распределения давления на стенке сопла. Второ эффект увеличивает боковую составляющую по сравнению случаем, когда инжекция жидкости осуществляется не в сошщ! а прямо в окружающую атмосферу. Например, при вдуве газа^ в сопло наблюдалось увеличение боковой силы в 2 — 3 раза*' [172]. Эффективность такой системы управления вектором тяги^ в плоскостях рыскания и тангажа для РДТТ с одним центральным соплом зависит от расположения впускного отверстия и расхода инжектируемого вещества. Величину боковой состав-* ляющей при вдуве в сопло газа или впрыске неиспаряющейся' жидкости можно рассчитать другим (отличным от описанного в разд. 10.2) способом, аппроксимируя форму граничной поверхности между впрыснутым веществом и основным потоком1 полуцилиндром с полусферическим основанием.

отверстие, приводит к появлению боковой реактивной силщ во-вторых, дополнительная боковая сила создается благодарят изменению распределения давления на стенке сопла. Второ эффект увеличивает боковую составляющую по сравнению случаем, когда инжекция жидкости осуществляется не в сошщ! а прямо в окружающую атмосферу. Например, при вдуве газа^ в сопло наблюдалось увеличение боковой силы в 2 — 3 раза*' [172]. Эффективность такой системы управления вектором тяги^ в плоскостях рыскания и тангажа для РДТТ с одним центральным соплом зависит от расположения впускного отверстия и расхода инжектируемого вещества. Величину боковой состав-* ляющей при вдуве в сопло газа или впрыске неиспаряющейся' жидкости можно рассчитать другим (отличным от описанного в разд. 10.2) способом, аппроксимируя форму граничной поверхности между впрыснутым веществом и основным потоком1 полуцилиндром с полусферическим основанием.