Измеряемой деформации

затор попадает на кристалл, затем, отразившись, снова проходит через кристалл с поляризатором и по второму световоду достигает детектора. Измеряемая температура 18...49°С, чувствительность 0,1°С, диаметр датчика 0,5—1,0 мм.

где а —видимый коэффициент расширения ртути в стекле; t — измеряемая температура; ^ — средняя температура ртути в выступающем столбике; L — длина выступающего столбика, выраженная в градусах - шкалы термометра.

где а — видимый коэффициент расширения термометрической жидкости в стекле; t — измеряемая температура; ^ — средняя температура термометрической жидкости в выступающем столбике; L — длина выступающего столбика, выраженная в градусах шкалы термометра.

Следовательно, измеряемая температура Тизм оказывается выше температуры Т в рабочем агенте (без учета нагрева его теплотой потерянной кинетической энергии) почти на величину AT =

холодных концов; t — измеряемая температура; ----------компенсационный

6. В отличие от термопар для термометров сопротивления измеряемая температура отсчитывается непосредственно (яа вторичном приборе), без последующего введения поправки на температуру свободных концов.

щищенными от касания частиц спаями. Они полагали, что термопары в слое, так же как первая, измеряли температуру газа, и соответственно их э. д. с. строили кривые изменения температуры газа 'по высоте слоя (рис. 8-5). На рис. 8-5 показаны данные типичного опы- ^0 та. Начиная с высоты 50— 60 мм над решеткой, измеряемая температура переставала изменяться по высоте слоя *5 и принималось, что тепловое равновесие между газом и материалом уже достигнуто. 30 Измеряемая' равновесная: пература 4 принималась за температуру частиц во всем слое, как при идеальном перемешивании материала. Коэффициент теплообмена подсчи- 20 тывался как

к ней истираемой диском контактной поверхности при различных температурах предварительного нагрева и режимах обработки. За температуру предварительного нагрева принята температура в момент встречи образца с диском (крайние правые точки на рис. 2). На кривых отмечается горизонтальный участок, температура на котором остается постоянной. Остывание образца при этом компенсируется теплотой, распространяющейся из очага деформации. Когда расстояние между точкой измерения температуры и диском уменьшится до определенной величины, измеряемая температура начинает повышаться тем интенсивнее, чем меньше расстояние до контактной поверхности.

Температура получения пирографита — один из основных параметров, определяющих его структуру и свойства. Однако имеющиеся данные о влиянии температуры нуждаются в практической оценке, так как измеряемая температура вследствие больших температурных градиентов может сильно отличаться от действительной.

где m — масса чувствительного элемента; с — его удельная теплоемкость; а — коэффициент теплоотдачи; А — площадь наружной поверхности чувствительного элемента; 6с, в — соответственно измеряемая температура среды и показания прибора.

Если измеряемая температура мало отличается от температуры окружающих стенок, то пирометр показывает температуру, близкую к истинной, так как поверхность нагретого тела, окруженного телами, имеющими ту же температуру, посылает черное излучение. Такой случай имеет место, например, при измерении температуры тела,

ность, связанную с деформацией самих цилиндров. Как правило, деформации цилиндров в экспериментах составляли не более 15% общей измеряемой деформации и учитывались при Тарировке,

шек приводит к изменению коэффициента взаимоиндукции катушек, что вызывает электрический выходной сигнал, пропорциональный измеряемой деформации. Индуктивные тензометры с продольным перемещением якоря имеют большую базу (10— 100 мм). Эти тензометры применяют для измерения деформаций больших конструкций. Преимуществом таких тензометров является нечувствительность к внешним воздействиям.

особенно железа, напротив, приводят к увеличению коэффициента роста. Тем не менее, несмотря на то что результаты этих экспериментов свидетельствуют о наличии заметного влияния легирования на скорость деформации текстурированных поликристаллов урана под облучением, авторы [19] не считают возможным связать наблюдаемые эффекты с влиянием примесей на процессы, контролирующие радиационный рост а-урана. Существенным обстоятельством, затрудняющим, по их мнению, однозначную интерпретацию полученных результатов, является то, что данный эксперимент был проведен на поликристаллических образцах без должного учета дополнительных факторов, связанных с межзеренным взаимодействием в процессе облучения. Действительно, в рамках модели индексов роста оценка влияния легирующих добавок на коэффициент радиационного роста урана в направлении [010] на основе экстраполяции результатов, полученных для поликристаллических образцов, предполагает отсутствие эффектов межзеренного взаимодействия. Однако легко показать, что величина приспосабливающей пластической деформации кристаллов в поликристаллическом агрегате, по крайней мере, не меньше измеряемой деформации радиационного роста образца (при глубине выгорания порядка 10~3 пластические деформации могут составлять десятки процентов) и, скорее всего, должна изменяться от сплава к сплаву.

На рисунке нанесены штриховкой границы областей существования реальных конструкций . упругого элемента акселерометра и соответствующий им диапазон значений деформаций Z)E, который может быть достигнут. Семейство характеристик позволяет еще на этапе проектирования оценить значения Кл в (10.4) и возможные технологические варианты изготовления упругого элемента акселерометра и принять компромиссное решение с учетом противодействующих друг другу факторов. Так, например, стремление максимизировать величину измеряемой деформации при атах = = const и / = const приводит к уменьшению значения параметра а, геометрических размеров упругого элемента и усложнению технологии его изготовления и сборки. Предельное минимальное значение указанного параметра на практике будет определяться в первую очередь базой L и шириной W применяемых тензорезис-торов и может быть найдено по выражению (10.11) при подстановке в него 5mln = 2W-K-lmiTi = KZL + г, где /sTli2 — технологический коэффициент запаса, следующим образом:

•Таким образом, методика правильного проектирования упругой системы акселерометра по характеристикам семейства (10.12) заключается в следующем. Вначале в левой полуплоскости с учетом технологических ограничений выбирается возможно меньшее значение параметра amir{. Затем выбирается или строится зависимость р = ф (а), соответствующая требуемой резонансной часто-.те /j, и находится значение Jj. Далее в правой полуплоскости выбирается или строится зависимость р = ср (е), соответствующая частоте. /г и максимальному измеряемому значению amaxv и по известному значению 3г находится величина измеряемой деформации ешах и значение Кл. Если оно оказывается неудовлетворительным, ьроизводится коррекция либо технических /;, атах, либо технологических aminiPi требований, предъявляемых к упругой системе акселерометра, и весь процесс повторяется до полу-

диска п = 100; чис-ло оборотов винта л, = 10; предельная величина измеряемой деформации 1,0 мм; база переменная 15—25 мм; вес без креплений 50 г; высота тензометра 64 ли/, длина 40мм. Тензометр Гугенбергера (фиг. 143). Главный рычаг тензометра опирается нижней гранью призмы 1 на поверхность исследуемой детали. Призма / рычага 2 входит в гнездо 3 корпуса прибора. Вторая ножка 4, опирающаяся на деталь, неподвижно связана с корпусом 5 прибора. Верхний конец рычага при помощи Т-образной пластинки 6 передаёт поступательное движение через штифт 7 стрелке 8, которая вращается вокруг оси 9. Стрелка 8 уравновешивается противовесом 10. Спиральная пружина 11 обеспечивает надёжное примыкание

Предельная величина измеряемой деформации 0,15 — 0,20 мм. Вес тензометра в зависимости от модели 26—70 г. Габаритные размеры: высота ПО — 160 мм, ширина по шкале 48— 52 мм,

производится на тензокалибраторе и выполняется для определения увеличения т тензометра и определения погрешностей тензометра в пределах измеряемой деформации.

Классификация т е н з о и з м е-рительной аппаратуры производится по следующим признакам: а) по виду измеряемой деформации (измерение линейных деформаций, сдвига, сочетания компонентов деформаций); б) в зависимости от длины базы (малобазные до 4 мм, средиебазные до 25 мм, с большой базой более 25 мм); в) по положению измеряемого волокна (в поверхности детали, в фиктивном волокне на некотором расстоянии от поверхности детали); г) по характеру изменения измеряемой величины во времени (статическое, динамическое с различными диапазоном частот и продолжительностью); д) по способу отсчета или регистрации (визуальный отсчет, запись механическая или фотографическая); е) по дистанционное™ измерений (отсчет или регистрация на месте измерения — весь измерительный прибор па детали,, дистанционные измерения — датчик на объекте испытаний и регистрация на стороне с применением проводной связи или без проводов; ж) по условиям среды, в которой ведутся измерения (при нормальной, при пониженной, при повышенной или при высокой температуре, в условии влажности, в условии газовой среды и пр.); з) по способу увеличения и принципу действии аппаратуры (с ме-

1. Т е н з о м е т р рычажный упипер-сальный (типа Гугенбергера), с постоянной или переменной базой. Увеличение механическое; отсчеты — по шкале. С помощью струбцинок и других приспособлений (зацепы, приклеиваемые колодки, привариваемые тяги, присоски, магниты) тензометр прижимается в любом положении к поверхности детали или образца / (фиг. 1) через две ножевые опоры. Предельная величина измеряемой деформации—до 0,2 мм (с перестановкой стрелки

Характеристики, датчиков ЦНИИТ1ААШ: база 30 и 100 мм; вес 130 и 460 г; предел измеряемой деформации 3-10~3 и частота до 300 гц; изменение сопротивления при деформации до 5°/и; рабочая нагрузка в столбике до (>0 кг; питание моста от аккумулятора 25 в; ток в столбике 200 ма.