Измерений деформаций

22. Дунин-Барковский И. В. Определение параметров и точность измерений шероховатости поверхности.— Качество поверхностей деталей машин, 1961, № 5.

При стандартизации размерных рядов неровностей поверхности в начале использовали Rq (или Я^) — среднее квадратическое отклонение профиля неровностей от его средней линии (США) и Ra —< среднее арифметическое, точнее, среднее абсолютное отклонение его от той же линии (Англия). Эти параметры измеряли электромеханическими профилометрами возможно потому, что они представляют собой хорошо известные в электротехнике эффективное и среднее значения функций, а также статистические характеристики, подходящие для описания рассеивания случайной ординаты профиля относительно ее среднего значения, за которое в данной ситуации была принята средняя линия. Позднее, повсеместно, а также в международном масштабе, был принят параметр Ra из соображений, приведенных выше. Сохранившийся до настоящего времени параметр Ra используют с начала 40-х годов, т. е. более 30 лет. Для измерений оптическими приборами (двойными микроскопами и микроинтерферометрами) параметр Ra не подходит, так как требует трудоемких вычислений. Поэтому применительно к этой категории средств измерений неровностей принимали различные модификации характеристик общей высоты неровностей, такие, как R max — максимальная на фиксированной длине высота неровностей (ранее обозначавшаяся через Ншкс), Нср — средняя высота неровностей и Rz — высота неровностей, определяемая по 10 точкам профиля. Для сопоставимости результатов измерений и однозначности стандартизуемых величин потребовалось выделить шероховатость из общей совокупности неровностей поверхности. Это сделали путем установления стандартного ряда базовых длин, полученного из рядов предпочтительных чисел. Значения параметров определяют на соответствующих базовых длинах. Неровности с шагами, превышающими предписанную базовую длину, в результат измерений шероховатости не входят, и стандартизация шероховатости поверхности на них не распространяется.

12. Дунин-Барковский И. В. Определение параметров и точности измерений шероховатости поверхности. — В кн.: Качество поверхности деталей машин, изд. АН СССР, 1961, № 5, с. 181—190.

22. Дунин-Барковский И. В., Карташова А. Н. О надежности измерений шероховатости поверхности. Научные доклады высшей школы. — «Машино-бтрбение и приборостроение», 1958, № 4, с. 160—169.

47. Лукьянов В. С. Обеспечение единства измерений шероховатости поверхности. М., ВНИИМС, 1973. 28 с. .....

а также визуального осмотра и измерений шероховатости рабочих поверхностей зубьев после остановки стенда. Вышесказанное иллюстрирует также процесс изнашивания (рис. 3) с развитием заедания, вызванным ступенчатым повышением скорости вращения при постоянной нагрузке.

8. Лукьянов В. С. Государственный специальный эталон и общесоюзная поверочная схема в области измерений параметров шероховатости, — Измерительная техника 1978 № II, С. 73 — 77.

9. Лукьянов В. С. Обеспечение единства измерений шероховатости поверхности. М.: ВПИИМС, 1973. 28 с.

Интерференционный микроскоп МИИ-4 предназначен для лабораторных измерений шероховатости поверхностей 10—14-го классов.

Интерференционный микроскоп МИИ-4 предназначен для лабораторных измерений шероховатости поверхностей 10—14-го классов.

Как локальные, так и интегральные методы измерений шероховатости в зависимости от конструктивных особенностей приборов могут быть разделены на контактные и бесконтактные.

Далее, под внутренним давлением, составляющим 3 МПа, снимали показания тензодатчиков. Давление 3 МПа обеспечивало упругое состояние сосудов и позволяло получать удовлетворительную точность измерений деформаций, порядка 10-15%. Отметим, что без концентратора напряжений -

Для определения модуля упругости при сжатии и коэффициента Пуассона желательно использовать призматические образцы (с постоянной площадью поперечного сечения). Для измерений деформаций в направлении нагружения используют тензо-датчики сопротивления. Использование измерителя перемещений траверсы испытательной машины ненадежно для расчета деформаций из-за возможных ошибок, связанных со смятием концов образцов. При измерении коэффициента Пуассона недостаток

Съемка камерой «Фастакс» позволяла определить порядки полос в симметричной точке на стороне пластины без отверстия и полностью изучить картину распространения волн. Однако эти снимки оказались непригодными для точного определения порядков полос на контуре отверстия или для измерений по методу сеток. Фотографии, пригодные для измерений методом сеток около симметричной точки и для точного определения порядков полос на контуре отверстия, были получены с помощью микровспышки. Такие типичные фотографии картин полос вокруг отверстия приведены на фиг. 12.24. По этим фотографиям можно точно определить порядки полос на контуре отверстия. Применение сетки позволило вместе с тем ограничить число необходимых измерений деформаций в симметричной точке на стороне пластины без отверстия. Модель была изготовлена из полиуретанового каучука хизол 4485, для которого на фиг. 5.22 и 5.24 приводились графики изменения модуля упругости и оптической постоянной в зависимости от скорости деформации. Этот материал имел коэффициент Пуассона v = 0,46 и плотность р = 1,1 г/см3, значения которых не зависят от скорости деформации.

Рис. 2.3. Схема нагружения тензометрической модели корпуса (с указанием точек измерений деформаций 1-20: о — кольцевых; • — кольцевых и меридиональных)

Для более точных измерений деформаций крипа прибегают к зеркальному прибору Мартенса. Особенности его применения в условиях горячих испытаний на растяжение отмечены выше (стр. 51).

При проведении испытаний на жёсткость узлы станка нагружаются в направлении, непосредственно влияющем на точность обработки, или в направлении равнодействующей рабочих усилий. Нагрузку необходимо постепенно увеличивать, а затем снимать. Результаты измерений деформаций, оформленные

Для определения действительных величин напряжений в точках на внутренних и наружных поверхностях корпусов паровых турбин и котлов в условиях эксплуатации используется метод натурной тензометрии, который в настоящее время получил широкое распространение и развитие во многих отраслях машиностроения. Натурную тензометрию корпусов паровых турбин отличают высокие температуры (до 540° С) и давление (до 24 МПа), воздействующие на элементы тензоизмерительной и защитной системы, а также нестационарные условия протекания рабочих процессов, которые, создавая особые трудности проведения измерений деформаций, вместе с тем представляют наибольший интерес для рценки циклической прочности корпусов при нестационарных режимах эксплуатации.

Основной измерительной аппаратурой системы являются специальный многоточечный тензометрический комплекс для измерений деформаций и температур [11] и серийные регистрирующие приборы типа КС. В систему также входит ЭВМ вместе с дополнительными устройствами для оперативной обработки результатов измерений в процессе натурного эксперимента.

1.9. Определение местных деформаций в элементах конструкций и деталях машин производят по данным упругого или упруго-пластического расчета или по данным измерений деформаций на моделях и на натурных конструкциях для заданных эксплуатационных нагрузок.

Сопротивление изоляции между решеткой тензорези-стора и конструкцией уменьшается в ходе длительных измерений деформаций деталей аппаратов и сосудов высо-

Как отмечалось, тензометрические измерения выполняют на основных эксплуатационных режимах, но наибольший интерес представляют результаты измерений деформаций при пусках турбины из различных тепловых состояний. В качестве примера (рис. 6.22) приведены результаты тензометрических измерений, выполненных высокотемпературными тензоризисторами, установленными согласно рис. 6.14 при пуске из горячего состояния мощной паровой турбины.