Измерения достаточно

В третьей ступени увлажнения используются также центробежные форсунки (рис. 2.7, б). Пар подводится несколькими каналами тангенциально в камеру закручивания. Сюда же по каналу направляется конденсат. После перемешивания распыляющаяся капельная среда направляется в сопло и далее в форкамеру стенда. Форсунка обеспечивает регулировку дисперсности в широких пределах. Форсунки эжекторного и центробежного типов дают некоторый разброс капель по размерам. В ряде случаев необходимо получение капель строго одинакового размера. Практически монодисперсные капли могут быть получены при использовании генераторов цепочек капель, работающих на принципе акустического раз-р>шения ламинарной струи, истекающей из капилляра [36J. Цепочки капель необходимы при изучении движения капель, их соударения, отражения от поверхностей и т. п. Генераторы капель могут являться эталонными устройствами для введения в поток капель строго заданного размера, что полезно и в случае тарировки приборов для измерения дисперсности. Вопросы конструирования и .расчета генераторов капель изложены в [100], где показано, что радиус капилляра RK и радиус капли гк связаны соотношением гк~1,5#к. Разработанные в МЭИ генераторы цепочек капель позволяют получать капли с размерами от 1-10~в до 20-Ю-5 м.

2.4. ОПТИЧЕСКИЙ МЕТОД ИЗМЕРЕНИЯ ДИСПЕРСНОСТИ ЖИДКОЙ ФАЗЫ И ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ЗОНДЫ

Рис. 2.21. Сравнение результатов измерения дисперсности тремя .методами:

2.4. Оптический метод измерения дисперсности жидкой фазы и измерительные зонды........., 42

Прямые измерения дисперсности влаги, образовавшейся в пределах данной ступени, отсутствуют, поэтому изменение модального размера частиц влаги по высоте лопатки, определяемое многими параметрами, приблизительно можно представить в основном только в зависимости от места возникновения влаги в проточной части турбины (рис. 7.20). Эти данные-ориентировочны и интегральны, так как при изменении параметров пара меняется режим работы ступеней, а это может существенно повлиять на. распределение и дисперсность влаги по высоте. На рис. 7.20 приведены результаты экспериментальных исследований дисперсности влаги за турбинной ступенью большой веерности для случая, когда влага начинала образовываться в различных предшествующих ступенях.

Рис. 2-16. Схема измерения дисперсности жидкой фазы в двухфазном потоке за еолловой решеткой.

Приведенные выше исследования возникновения влаги в сопловых решетках не могут, однако, дать полного представления о процессах конденсации во вращающихся рабочих решетках. В этой связи были проведены экспериментальные исследования конденсации пара в рабочих решетках обращенной ступени (вращается сопловая решетка, а рабочая закреплена неподвижно) на двухвальной турбине. Измерения дисперсности проводились методом, описанным в этом параграфе (см. рис. 2-16). В опытах не было обнаружено существенного изменения среднего размера капель вдоль шага рабочей решетки, что связано, по-видимому, с турбулизацией потока вращающейся сопловой решеткой (вихре-' выми кромочными дорожками). В этом случае роль кромочных следов рабочих лопаток в процессах конденсации пара уменьшается, так как возникновение влаги наступает внутри каналов рабочих решеток.

В приведенных выше опытах проводились также измерения дисперсности жидкой фазы, сорванной с поверхности пленки. На рис. 3-14,6 представлены функции распределения капель по массе т;/2т; = [(й;), полученные в точке потока с координатами х =130 мм и у =10 мм при трех значениях скоростей газовой фазы (за начало координат выбрана точка подвода жидкости 0). С ростом числа Ма от 0,28 до 0,66 происходит уменьшение модального размера капель от 80 • 10-° до 38 • 10-е м. Наблюдения показывают, что «сорванные» капли движутся в узком слое над поверхностью пленки, при-

Рис. 3-16. Зонд для измерения дисперсности влаги.

Измерения дисперсности за последней лопаткой многоступенчатой экспериментальной турбины (рис. 5-21) при двух частотах вра-

Измерения дисперсности жидкой фазы в зависимости от начального давления методом асимметрии, изложенным в гл. 2, производились вблизи среза сопла № 2. Результаты исследований даны на рис. 6-5. В опытах поддерживался приблизительно постоянный начальный перегрев ЛГп~2-з-4 °С. Как следует из графиков, с ростом давления средний вероятностный размер капель увеличивается от (4-^5) • 10~8 м при ро~1 кгс/см2 до (14^-16) • 10~8 м при р0~ — 32 кгс/см2 (кривая 1). На основании дан-

ее длине находится клинообразный паз 2 с равномерно увеличивающейся глубиной от 0 до максимального предела измерения прибора. Глубина паза соответствует шкале прибора. Клинообразный паз .продлен за верхний предел шкалы для помещения испытуемого материала. Частью прибора является скребок, представляющий собой двустороннее полированное и прямое по длине лезвие с закругленной кромкой. Ниже приведены пределы измерения дисперсности (степени перетира) лакокрасочных материалов на приборе «Клин»; .

с шаровидным графитом (3=0,053; а с пластинчатым — 0,076 с4/м3. Для точного измерения скорости и затухания ультразвука необходимо иметь два донных сигнала. Между тем большое затухание ультразвука в чугуне нередко затрудняет наблюдение второго донного сигнала. Было предложено измерение такой акустической величины, как отношение донный сигнал — структурная помеха. Для этого наблюдают уровень помех вблизи донного сигнала (в зоне протяженностью не более двух длин волн) и измеряют этот уровень по отношению к амплитуде донного сигнала. Важное достоинство этой величины состоит в том, что для ее измерения достаточно наблюдать один донный сигнал. Отношение донный сигнал— помеха в дальней зоне определяется формулой, приведенной в табл. 2.1:

Сигнал, по которому надо судить о значении признака (выходной параметр, степень повреждения или косвенный признак), может иметь различный характер. Наиболее простым является случай, когда показание датчика непосредственно характеризует состояние объекта, точность измерения достаточно велика и можно не учитывать влияния посторонних факторов. Здесь нахождение показаний прибора в допустимых пределах свидетельствует о работоспособности изделия, а по величине сигнала можно судить о близости к предельному состоянию.

Перспективно для оценки свойств чугуна измерение отношения донный сигнал —• структурная помеха [23], Для этого измеряют уровень помех, наблюдаемый вблизи донного сигнала (в зоне протяженностью не более 2А,) по отношению к амплитуде донного сигнала. Важным преимуществом использования этой величины является то, что для ее измерения достаточно наблюдать один донный сигнал.

Из уравнения (16) видно, что для определения величины г* необходимо проводить независимые эксперименты по определению значений v, D и А,. Для определения коэффициентов кривых г* = = / (Т) и, следовательно, для применения метода электропереноса необходимо проводить измерения достаточно точных значений эффективных зарядов. Каждое измерение величины г* будет максимально точным, если значения v, D и Я, определяются из данных одного и того же эксперимента; дальнейшего увеличения точности расчетов 2* можно достичь путем статистической обработки большого числа измерений. Эти соображения и легли в основу разработанных в нашей лаборатории экспериментальных методик определения величин v, D и К, а значит и z*.

Поскольку предлагаемая процедура измерения достаточно длительна, эти вариации также усредняются.

В соответствии с основными выводами гл. 1 датчик силы всегда должен встраиваться в сил (измерительную цепь таким образом, чтобы воспринимать действие силы целиком. В принципе это несложно, если не имеется никакого разветвления силового потока, например, при измерении усилия натяжения троса или у крюковых крановых весов. В таких случаях для правильного измерения достаточно одного датчика. Однако на практике часто появляются разветвления силового потока, причем следует различать непреднамеренные и преднамеренные разветвления.

Нужно отметить, что эти измерения достаточно сложны, так как толкование результатов измерений ввиду сложности системы часто ведет к неправильным заключениям. Необходимо произво-

Температура металла труб поверхностей нагрева в необогреваемой зоне мало отличается от температуры протекающей по ней среды. Поэтому при необходимости определения температурной раз-верки среды по виткам пакета поверхности нагрева и в некоторых других случаях о температуре среды судят по показаниям термопар, установленных на трубах вне зоны обогрева. Организация таких измерений сравнительно проста, а сами измерения достаточно представительны и долговечны, что позволяет отказаться от установки гильзовых термопар. Это особенно важно в поверхностях нагрева, выполненных из труб малого диаметра, в которых установка гильз приводит к заметному сужению проходного сечения трубы. Однако для получения достоверных показаний таких термопар необходимо правильно выбрать способ их крепления и установки, соразмерив трудоемкость и сложность того или иного способа крепления с требуемой для каждого конкретного испытания точностью измерений.

нические параметры материалов, а также величины, связанные с ними. Методика их измерения достаточно подробно разработана в теплотехнике. Аппаратура теплового неразрушающего контроля (радиационный пирометр, типа «Термопрофиль» и т. д.) дает возможность производить измерение многих теплотехнических величин бесконтактно и быстро, а также создает другие удобства, в частности широкое применение возможностей ЭВМ.

Л.В. Воронковой было предложено измерение такой акустической величины, как отношение донный сигнал - структурная помеха [73]. Для этого наблюдают уровень помех вблизи донного сигнала (в зоне протяженностью не более двух длин волн) и измеряют этот уровень Рп по отношению к амплитуде донного сигнала Рл (рис. 7.55.) Важное достоинство этой величины состоит в том, что для ее измерения достаточно наблюдать один донный сигнал.

верхностных пленок. Широкое применение этих параметров обусловлено также простотой их измерения (достаточно использовать вольтметр или амперметр с магнитоэлектрической системой).