Измерения коэрцитивной

Калориметр, применяемый: в описанной установке, изображен в более крупном масштабе на рдс. 3-4. На рис. 3-5 приведена схема опытной установки для измерения коэффициентов тепло-и темлерату-ропроводности при температурах до 650° С. Опытная установка :остоит из дьух электрических печей 1 с помещенными внутри них цилиндрическими ваннами большой емкости 2. Обмотка электрических нагревателей 3 закладывается в керамические стенки печи. Цилиндрические сосуды в зависимости от условий опыта заполняются водой, различными маслами, расплавленными солями, жидким металлом. Для температур 250—560°С сосуды

На этой установке проводились измерения коэффициентов излучения керамических материалов и стекла. 354

Для измерения коэффициентов корреляции R при нулевой временной задержке и косинуса угла сдвига фаз между вибрационными процессами используются рассмотренные уже двухканаль-ные синхронные и синфазные анализирующие устройства (фильтры измерителя колебательной мощности, двухканальный гетеродинный анализатор на базе анализаторов типа С53, устройства типа 2020 фирмы «Брюль и Кьер») совместно с умножающим устройством, фазочувствительным вольтметром типа ВФ-1 или коррелятором фирмы «Диза» типа 55Д70. При отсутствии фазосдвига-ющей цепи в измерительных трактах осуществляется измерение вещественной части коэффициента корреляции и косинуса угла сдвига фаз. Поворот фазы на 90° позволяет получить значения мнимой части коэффициента корреляции Im R и синуса угла сдвига фаз между процессами. При синусоидальных процессах показания умножителя, фазочувствительного вольтметра или коррелятора пропорциональны косинусу угла сдвига фаз, а при стационарном случайном характере в полосе частот •— коэффициенту корреляции между исследуемыми процессами. Для получения непосредственного отсчета R или cos а, например на шкале коррелятора, необходимо (при автоматических измерениях) использовать блоки автоматической регулировки усиления (АРУ) с целью поддержания постоянной величины поступающих на коррелятор сигналов.

Степень механизации и автоматизации сборочных процессов определялась эргономическими и экономическими соображениями. Это означает, что в линии автоматизированы физически тяжелые или технически сложные операции (см. рис. 33): 1 — измерения коэффициентов трения подшипников ведущего зубчатого колеса; 2 — ручной ввод данных о типе собираемого редуктора; 3 — запрессовка ведущего зубчатого колеса в подшипники; 4 — измерение деформаций корпуса редуктора; 5 — измерение ведущего зубчатого колеса; 6 — запрессовка наружного кольца подшипника; 7 — нагрев ведомого конического зубчатого колеса; 8 — завинчивание ведомого конического зубчатого колеса на дифференциал;

Рис. 6.3. Схемы сборки большой аэродинамической модели для ввода в радиальном направлении (а), по нормали к поверхности ленты (б) и для измерения коэффициентов трения (в):

Температурная зависимость радиационного роста а-урана в интервале температур 75—600° С [14]. На рис. 121 приведено изменение коэффициента радиационного роста в направлении [0101 в зависимости от температуры облучения при постоянной скорости деления 1,8 • 1012 дел./см3 • с. Измерения коэффициентов роста проводились на моно- и поликристаллических образцах, облученных дозами от 2 - 1017 до 4 • 101В дел/см3 ф ^ 5 • 10~6 -ь КГ3). Значения коэффициентов роста в направлении [010! для поликрис-

Определение остаточных напряжений на основе измерения коэффициентов интенсивности напряжений в вершинах создаваемых трещин с применением фотоупругих покрытий. Разработана методика определения остаточных напряжений в деталях на основе измерения с применением фотоупругих покрытий коэффициентов интенсивности напряжений А/ и Кц в вершинах создаваемых трещин. Представлены метод расчета остаточных напряжений по полученным зависимостям К] (S) и Кц (S) дня деталей различной формы (S — линия распространения трещин) и аналитические зависимости для случаев, когда деталь может рассматриваться как бесконечная плоскость с краевой трещиной. Для деталей произвольной формы расчет остаточных напряжений проводится численным методом.

Основные измерения коэффициентов теплоотдачи при кипении проводились с жидкостями, предварительно нагретыми до температуры насыщения. Опыты проводились в том же порядке, в каком они приведены в табл. 1. Номера серий на фигурах и в табл. 1 являются общими.

Пределы измерения коэффициентов передачи по любому входу: дискретно— (04-0,9) ±1 % с шагом 0,1; плавно— (0—0,1) ±1 %

Приоритет в создании приборов для измерения коэффициентов теплоотдачи, основанных на нестационарном тепловом потоке, принадлежит советской науке: в 1927 г. академик М. В. Кирпичев указал автору этой книги, каким образом явление охлаждения или нагревания цилиндра может быть положено в основу метода измерения коэффициентов теплоотдачи трубок водотрубного котла. Связанное с этим теоретическое исследование автора [20] явилось исходным пунктом дальнейших исследований, приведших к созданию теории регулярного режима (последний термин был предложен М. В. Кирпичевым в 1928 г.).

Таким образом, при более внимательном рассмотрении опытов В. М. Антуфьева и Л. С. Козаченко, относящихся к охлаждению газа, оказывается, что они не противоречат сделанным выше выводам, а имеющиеся расхождения лежат в пределах точности измерения коэффициентов теплоотдачи.

Преобразователи для измерения коэрцитивной силы содержат намагничивающую систему, например,П-образный электромагнит с намагничивающей и размагничивающей обмотками, и нулевой индикатор, в качестве которого может выступать феррозонд или датчик Холла. После намагничивания контролируемого участка изделия и выключения тока в намагничивающей обмотке плавно увеличивают размагничивающий ток, пока сигнал нулевого индикатора не покажет отсутствие магнитного потока в контролируемом участке. Другая конструкция преобразователя для измерения коэрцитивной силы содержит встроенный сильный постоянный магнит, выполненный в виде подвижного щупа и снабженный пружиной, которая возвращает магнит в исходное (удаленное от листа) положение после касания им листа. Тангенциальная компонента остаточного поля, возбужденного намагниченным участком, которая в этих условиях намагничивания пропорциональна коэрцитивной силе, измеряется с помощью двух симметрично расположенных относительно намагниченной точки феррозондов. Феррозонды включены по схеме градиентомера для устранения влияния посторонних однородных полей. Система феррозондов легко вращается на 360°, позволяя измерить //с на любом участке и под любым углом к направлению проката [21].

Структуроскоп имеет жидкокристаллический дисплей с подсветкой, клавиатуру, позволяющую вводить информацию о параметрах контроля и код оператора, контроллер, выполняющий функции управления процессами измерения магнитных характеристик, автоматического накопления информации и передачи ее в компьютер. Диапазон измерения коэрцитивной силы по 150-4500 А/м. Класс точности при измерении коэрцитивной силы 5/0,02.

ГОСТ 12119.3-98. Сталь электротехническая. Методы определения магнитных и электрических свойств. Метод измерения коэрцитивной силы в разомкнутой магнитной цепи.

КОЭРЦИТЙМЕТР - устройство для измерения коэрцитивной силы ферро-магн. материалов. Существуют К. маг-нитодинамические, с феррозондом, с вибрирующими катушками и др. КОЭФФИЦИЕНТ ПОЛЕЗНОГО ДЕЙСТВИЯ (кпд) - безразмерная величина Л, характеризующая степень эффективности к.-л. техн. устройства (машины, прибора и т.д.) в отношении осуществления в нём процессов передачи энергии или её преобразования из одной формы в другую; определяется отношением полезно использованной энергии Wnon (превращённой в работу при циклич. процессе) к суммарной подводимой энергии W: r\ = Wnon/W. Вследствие разл. рода потерь энергии (напр., из-за трения, выделения джоулевой теплоты, неполноты сгорания топлива) кпд любой реальной установки всегда меньше 1.

Преобразователи для измерения коэрцитивной силы содержат намагничивающую систему, например,П-образный электромагнит с намагничивающей и размагничивающей обмотками, и нулевой индикатор, в ка-честве которого может выступать феррозонд или датчик Холла. После намагничивания контролируемого участка изделия и выключения тока в намагничивающей обмотке плавно увеличивают размагничивающий ток, пока сигнал нулевого индикатора не покажет отсутствие магнитного потока в контролируемом участке. Другая конструкция преобразователя для измерения коэрцитивной силы содержит встроенный сильный постоянный магнит, выполненный в виде подвижного щупа и снабженный пружиной, которая возвращает магнит в исходное (удаленное от листа) положение после касания им листа. Тангенциальная компонента остаточного поля, возбужденного намагниченным участком, которая в этих условиях намагничивания пропорциональна коэрцитивной силе, измеряется с помощью двух симметрично расположенных относительно намагниченной точки феррозондов. Феррозонды включены по схеме градиентомера для устранения влияния посторонних однородных полей. Система феррозондов легко вращается на 360°, позволяя измерить 7/с на любом участке и под любым углом к направлению проката [21 ].

Структуроскоп имеет жидкокристаллический дисплей с подсветкой, клавиатуру, позволяющую вводить информацию о параметрах контроля и код оператора, контроллер, выполняющий функции управления процессами измерения магнитных характеристик, автоматического накопления информации и передачи ее в компьютер. Диапазон измерения коэрцитивной силы по 150-4500 А/м. Класс точности при измерении коэрцитивной силы 5/0,02.

ГОСТ 12119.3-98. Сталь электротехническая. Методы определения магнитных и электрических свойств. Метод измерения коэрцитивной силы в разомкнутой магнитной цепи.

Для измерения коэрцитивной силы сталей на образцах, а также для определения степени корреляции между коэрцитивной силой и физико-механическими свойствами материала контролируемых деталей могут быть применены измерительные коэрцитиметры. Однако они пригодны для измерений на специально изготовленных образцах или деталях относительно простой формы и небольших размеров. Для контроля качества деталей в производственных условиях их не применяют.

1 — прибор МФ-31КД измерения коэрцитивной силы; 2 — промышленный робот ПР5-2П; 3 •** преобразователь; 4 — устройство связи прибора с роботом

Разница в магнитном состоянии труб объясняется комплексом физических свойств металла, связанных с его сопротивлением намагничиванию. К таким свойствам прежде всего следует отнести легко измеряемую неразрушающим способом коэрцитивную силу, т. е. магнитное напряжение, необходимое для уничтожения остаточного магнетизма и размагничивания железа. Возможно определять стойкость экранных труб из ферромагнитной стали к внутрикотловои коррозии путем измерения коэрцитивной силы металла. Чем ниже коэрцитивная сила, тем быстрее приобретает металл трубы повышенную намагниченность в процессе эксплуатации, тем меньшей стойкостью к внутрикотловои и прежде всего к водородной коррозии обладает данная труба.

ная структура, содержащая высокую плотность дислокаций, микродвойников и других дефектов решетки. В этом состоянии сохранялась исходная е-фаза с ГПУ решеткой. После отжига при 673 К наблюдали некоторое уменьшение плотности дефектов, а при 723 К происходило формирование хорошо различимых зерен большего размера с полосчатым контрастом на границах зерен. Процесс роста зерен продолжился при 773 К, приведя к размеру зерен 5 мкм. Рентгеноструктурный анализ показал, что уже при 693 К в структуре удается обнаружить 7-фазу с ГЦК решеткой. Это свидетельствует о том, что е —ь 7-превращение в ИПД Со происходит при существенно более низкой температуре, чем в обычном, крупнозернистом Со. Отжиг при 1073 К привел к формированию больших зерен размером 10 мкм с многочисленными дефектами упаковки. Измерения коэрцитивной силы Нс показали, что ее высокое значение после интенсивной деформации постепенно снижается вплоть до температуры 573 К, т. е. температуры, при которой перераспределение дислокаций приводит к уменьшению внутренних напряжений. Сильное снижение коэрцитивной силы наблюдалось между 573 К и 773 К — в области, где протекает рекристаллизация. Выше 773 К коэрцитивная сила снижается медленно, и это уменьшение, по-видимому, связано с ростом зерен.