Используем соотношение

19°. Задачу о скоростях мы начинаем с определения проекций векторов р = dp/dt и и — dii/dt. Для этой цели мы используем соотношения, производные от (8.69) и (8.77). Имеем

Используем соотношения упругости (5.22) и получим уравнения для определения перемещений ы2, vz:

Расчет выполним для схематизированного цикла изменения температуры (см. рис. 4.38) с помощью МКЭ, используя схему разбиения, показанную на рис. 4.31. При составлении программы расчета используем соотношения деформационной теории пластичности и изоцикли-ческие кривые деформирования при соответствующих температурах цикла, построенные на основе модели физически нелинейной среды.

.которые однозначно определяют Т3. Угол же ср3 связан только с вращением захвата вдоль продольной оси, так что справедливо (18). Таким образом, и здесь каждому из двух возможных расположений точки Сг соответствуют четыре различные конфигурации системы, для которых положение и ориентация захвата совпадают. Соответствующие величины углов ф15 ср2, ср3, ?lt Ч^, ?3 для одного из положений приведены в табл. 2. Сравнивая табл. 1 и 2, видим, что они различаются только величинами угла ?3 (поскольку схемы 2, а и 2,6 различаются лишь номером звена, несущего пару К3). Для схемы 2,в при определении срх и Ч*1 г по-прежнему используем соотношения (10). Однако здесь при хг = z/x = 0 (когда точка Сг лежит на оси OZ) угол <рх уже не будет неопределенным и находится по координатам точки С2 (если С2 не лежит на оси OZ):

(3.58) используем соотношения (3.2), (3.3) и (3.5), (3.6). Если найдены обе функции Грина, т. е. решения уравнений (3.58), то, как известно, с их помощью можно получить решения общих нестационарных уравнений (3.1) и (3.4):

При переходе от изображения (3-40) к оригиналу используем соотношения {Л. 38]:

Для расчета величины и направления скорости с2 используем соотношения

векция отсутствует. Для оценки составляющих Р, Р{ и PZ используем соотношения теории теплообмена [Л. 54, 71 ]:

менной ul = iu \Кг==К', Ki=K, hl=^e K'), используем соотношения однородности С Q-u) = у С (и), а(Хк) = Хо(н) и получим:

Расчет выполним для схематизированного цикла изменения температуры (см. рис. 4.38) с помощью МКЭ, используя схему разбиения, показанную на рис. 4,31. При составлении программы расчета используем соотношения деформационной теории пластичности и изоцикли-ческие кривые деформирования при соответствующих температурах цикла, построенные на основе модели физически нелинейной среды.

Для определения осевых напряжений az используем соотношения (4.67):

Wp = Для вычисления перемещения используем соотношение

Считая характеристику двигателя прямолинейной, для определения штах(птах) используем соотношение

Для решения используем соотношение (3-33). При tx = 6Q°C, Хж=0,659 Вт/(м-°С)

Установим зависимость компонентов е^ от девиатора напряжений сначала для случая активного пропорционального нагру-жения dai/dei > 0, полагая в исходном состоянии eff = e'tf = 0. С этой целью используем соотношение (2.25):

Используем соотношение, которое является следствием операции скалярного умножения для векторов и тензоров:

' Умножим обе части равенства (1 -2-63) на v и используем соотношение

Итак, в качестве третьего уравнения, связывающего переменные и, Л и рп, используем соотношение (3.63) . При использовании соотношения (3.63) .в совокупности с двумя уравнениями (3.40) осуществляется переход к величинам, соответствующим границам между областью автоколебаний и областью абсолютной устойчивости, т. е. к граничному подведенному давлению р„г, амплитуде Аг и частоте &г на границе устойчивости.

Для расчета времени /2 достижения на оси шва любой концентрации CL (в долях До) используем соотношение

На втором этапе решаем систему (12), заменяя индексы (') на (0) и („) на (+); вместо уравнения у0 = т] —
Для связи напряжений и деформаций используем соотношение (2.6.10), полагая

Чтобы получить оценку сверху, вновь используем соотношение (1.3.21). С учетом бинарных вероятностей получим