Используется диаграмма

Для определения радиуса кривизны нейтрального слоя используем зависимость между изгибающим моментом и нормальными напряжениями:

Для определения радиуса кривизны нейтрального слоя используем зависимость между изгибающим моментом и нормальными напряжениями:

Для нахождения конечного давления используем зависимость (2-35), по которой piVk = P2Vk, откуда

Зависимость между перепадом энтальпий и параметрами потока в изоэнтропийном процессе. Перепад энтальпий в идеальном газе может быть определен не только с помощью диаграммы s — i, но и аналитически. Для этого в выражении для h"aa заменим энтальпии через температуры, а также используем зависимость (3.17):

Снова используем зависимость (17-9) для полученной совокупности п+1 плоскопараллельных систем а, б, в ... (рис. 17-3):

Для определения искомой величины результирующего потока излучения используем . зависимость (16-21). При наличии диатермичной промежуточной среды можно записать:

Составим систему алгебраических уравнений для падающего излучения. Для этого используем зависимость (17-89) и подставим туда значение ЁЭФА из (16-18):

При известной нагрузке в форме а = / (t) используем зависимость амплитуды напряжения аа от числа циклов до разрушения Np (кривая Велера) в виде

При этом используем зависимость

Для расчета предельной нагрузки стержня нужно определить предел прочности второго слоя в направлении, образующем с направлением основы угол 30°. Для этого используем зависимость (59), но предварительно мы должны узнать величину модуля упругости в направлении а = 45°. Подставив в первое из уравнений (55) величины основных констант упругости материала второго слоя и величину а = 45°, получим

Для вычисления дисперсии si (Y) используем зависимость (14). для чего придадим ей следующий вид:

В последние годы в работах ряда зарубежных авторов используется диаграмма циклического деформирования, особенности кото-

Для экспериментальных исследований используется диаграмма давления на границе исследуемый материал — материал

Для расчёта мощности двигателя и момента инерции маховика в обоих случаях используется диаграмма статического момента на валу двигателя за рабочий цикл, определяющийся временем двойного хода (вверх и вниз) бойка молота. В несколько упрощённом виде эта диаграмма изображена на фиг. 1 ломаной линией а. Она состоит из трёх участков, на каждом из которых момент постоянен. При этом первый участок относится к периоду равноускоренного движения бойка из нижнего положения вверх. Второй участок соответствует ходу бойка вверх с установившейся скоростью. Третий участок относится к периодам ,/- движения

В прямоточном лабиринте на распределение давлений влияет коэффициент переноса кинетической энергии / (рис. 7.26,6). Расчеты показывают, что с увеличением z расширяется диапазон значений /, в котором его влияние практически неощутимо. Для этой области, отмеченной штриховой линией, используется диаграмма на рис. 7.26, б. В зоне сильного влияния / зависимость для ^ является трехпараметрической. Для определения / используются опытные данные. Конструкция камеры прямоточного уплотнения влияет на эту зависимость, так как при изменении ее геометрических параметров меняется скорость перед щелью,

В формуле (2.7) не учитывается упрочнение материала в упру-гопластической области. В случае возникновения повторных упру-гопластических деформаций в расчетах [5] в первом приближении используется диаграмма циклического деформирования без учета упрочнения, получаемая удвоением диаграммы статического деформирования.

2.3.5. При расчете сопротивления циклическому нагружению, а также при наличии напряжений компенсации, когда приведенные условные упругие максимальные напряжения превышают предел текучести, определение величин (<т*)Пр производится по компонентам деформаций, устанавливаемым экспериментально или из упругопластического расчета (при первом случае возникновения пластических деформаций используется диаграмма статического растяжения при расчетной температуре). Если размахи напряжений превышают удвоенный предел текучести, определение амплитуд напряжений (0Пр)а производится экспериментально или расчетом по величинам деформаций, устанавливаемым по диаграмме циклического деформирования. При отсутствии диаграмм циклического упругопластического деформирования в расчет вводится условная диаграмма циклического деформирования, получаемая удвоением величин деформаций и напряжений кривой статического растяжения при расчетной температуре.

3.3.2. Для определения (сттах)пр используется диаграмма статического (для исходного нулевого полуцикла) или циклического (для последующих полуциклов) деформирования; значения (о'а)пр определяют по рэр^-льтатам вычисления размяхов напряжений в полуциклах нагружения, составляющих принятую последовательность режимов работы при эксплуатации (п. 3.1.За) с использованием диаграмм циклического деформирования.

Таким образом, третья константа на границе АВ всегда может быть определена, если при подсчете используется диаграмма, представленная на фиг. 293.

ном движении трещины в листе из упрочняющегося металла. В расчете используется диаграмма о, - е/; получаемая при высокоскоростном деформировании металла. Решение задачи дает распределение всех компонентов пластической деформации при разрушении металла, но оно не содержит предельного уровня разрушающей деформации, который может быть найден только экспериментально. Для этого после разрушения листового металла проводятся измерения толщины листа в сечении поперек трещины. Строится эпюра пластических деформаций е в зависимости от координаты поперек трещины. Экспериментальная и расчетная эпюры EZ совмещаются с выполнением условия наименьшего отклонения. Находится таким образом масштаб расчетной эпюры, что позволяет найти полную работу пластической деформации с учетом сдвига.

В графоаналитическом способе расчета плоских сверхзвуковых течений используется диаграмма характеристик [54], нанесенных в секторе с центральным углом 70° (рис. 1.64) между окружностями радиусами А = 1 и Лт =
Таким образом определяется наименьшая скорость охлаждения тела простой формы. Для полного решения задачи необходимо определить критическую скорость закалки для данной стали, Для этой цели нужно в стандартных условиях (по ГОСТ 5657—69) на образце из данной стали провести торцовую пробу на про-каливаемссть и определить расстояние полумартснситной зоны от торца (подробно см. [1 ]). Для определения критической скорости закалки используется диаграмма рис. 7. Если расстояние h полумартенситной зоны от торца 2,5 мм — критическая скорость закалки равна 600° С/с; для 5 мм — 250° С/с; для 10 мм — 90° С/с и т. д.