Используют приближенные

Времяпролетный способ успешно применяют для оценки глубины трещин, распространяющихся от поверхности ввода (рис. 3.4, в). Используют преобразователи продольных волн с широкой диаграммой направленности. За опорный сигнал принимают время пробега головной волны ^i и измеряют время прихода сигнала, дифрагировавшего на конце трещины /2=^i+A^ Тогда при ai = aj глубина трещины равна

При контроле изделий с криволинейной выпуклой поверхностью радиусом менее 200—250 мм наклонными преобразователями рекомендуется использовать опоры, стабилизирующие положение преобразователя на поверхности. При радиусе поверхности менее 75 мм следует притирать преобразователь к поверхности изделия. При контроле изделий на вогнутой поверхности притирку необходимо осуществлять при радиусе менее 400— 500 мм. При контроле тонких изделий прямыми преобразователями используют преобразователи с прямоугольной пьезопластиной, ориентированной

Для контроля головки рельса используют преобразователи с углом призмы 47° и развернутые относительно оси симметрии рельса под углом 33°. Дефекты шейки рельса определяют преобразователями с углом призмы 30°, которые излучают ультразвуковые колебания, направленные навстречу друг другу, и устанавливаются с таким расчетом, чтобы каждый преобразователь принимал сигнал, излучаемый другим преобразователем и отраженный от дна рельса (донный импульс). По наличию и интенсивности сигнала проверяют акустический контакт и исправность искательной системы.

Помимо ПЭП с описанной выше схемой прозвучивания часто используют преобразователи, один пьезоэлемент которых излучает, а второй принимает отраженные от дефекта колебания, достигающие дефекта и приемника без отражения от внутренней поверхности. Такие ПЭП называют симметричными (рис. 3.19), ПЭП, один пьезоэлемент которых озвучивает дефект прямым лучом, а второй принимает колебания, отраженные от дефекта и донной поверхности, называют несимметричными (рис. 3.20). Связь между конструктивными параметрами (углы а и А) и акустическими (углы 6 и ) симметричного РС-ПЭП определяют согласно выражениям [6 ]:

Преобразователи различаются также по виду колебательных перемещений индентора относительно испытуемой поверхности. Используют преобразователи нормальных, сдвиговых и крутильных колебаний.

Защита от перегрузки предохраняет преобразователь от слишком больших механических нагрузок. Большинство противопере-грузочных устройств (см. рис. 4.10), встраиваемых в силоизмери-тельные цепи в качестве отдельных деталей, принципиально не подходят для размещения внутри датчиков, так как они требуют больших затрат и объемов. Поэтому в качестве противоперегрузочного устройства широкое применение имеет только упор (рис. 3.16, а). При превышении предельного измерительного хода ?ц в цепь передачи силы включается упор с большим поперечным сечением. Благодаря этому преобразователь при дальнейшем увеличении силы будет испытывать пренебрежимо малую дополнительную деформацию (рис. 3.16, б). Чтобы защита была эффективной, жесткость \1п-^ силового шунта должна быть существенно выше жесткости кон-, струкции преобразователя. Если используют преобразователи из специальных материалов с большим модулем упругости, то упор целесообразно выполнять только при изгибном упругом элементе. Пример представлен на рис. 3-24.

Для расширения диапазона измерений наиболее часто используют преобразователи перемещения с дополнительными упругими связями, например, через плоские или цилиндрические пружины (схемы 3 и 4).

Для индукционного нагрева с использованием токов средней частоты в качестве источников питания используют преобразователи типов ПВ, ПВВ, ПВС и ВПЧ. В этом случае компенсацию реактивной мощности осуществляют конденсаторными батареями.

Для многодиапазонной размерной сортировки в промышленности используют преобразователи с нерегулируемыми контактами [18].

Плазменную наплавку уплотнительных поверхностей арматуры производят в-заводских условиях при помощи приставки А-1105, смонтированной на аппарате АБС, который выпускается серийно. В качестве источника питания используют преобразователи ПС-300 и ПС-500.

В качестве источников питания дуги используют преобразователи ПСГ-500, выпрямители ВС-300, ВДУ-504, ВС-600, ВДГ-301 с жесткой внешней характеристикой.

Часто для определения величины неупругих деформаций и напряжений используют приближенные способы, основанные на выявленных закономерностях перераспределения упругих напряжений и деформаций в пластических областях. Среди множества подходов наиболее известным является метод Нейбера /33/, позволяющий связать интенсивность напряжений и деформаций (crimax и efmax) в самой опасной точке конструкции при ее упругопластическом деформировании с соответствующими значениями интенсивности напряжений и деформаций в упругом теле (о^1,^ и е^х). В частности из выражения

Для проверки цилиндра гибкого колеса на устойчивость при кручении используют приближенные формулы [51]:

Часто для определения величины неупругих деформаций и напряжений используют приближенные способы, основанные на выявленных закономерностях перераспределения упругих напряжений и деформаций в пластических областях. Среди множества подходов наиболее известным является метод Нейбера /33/ , позволяющий связать интенсивность напряжений и деформаций (o~f max и в imax) в самой опасной точке конструкции при ее упругопластическом деформировании с соответствующими значениями интенсивности напряжений и деформаций в упругом теле (ст^1^ и е^ах)- В частности из выражения

Статическую характеристику асинхронного двигателя в форме (3.7) не рекомендуется использовать при динамических расчетах машинных агрегатов (особенно малоинерционных), поскольку при этом не учитывается существенное влияние электромагнитных переходных процессов. Если даже пренебречь последним, то применение характеристики в форме (3.7) не может быть оправдано из-за возникающих математических сложностей отыскания решения нелинейных уравнений движения. В практических расчетах часто используют приближенные методы, основанные на линеаризации статической характеристики, однако достоверность получаемых результатов требует серьезного обоснования.

В общем случае эти уравнения не имеют точного аналитического решения за исключением частных случаев, когда плотности распределения f(t) и g(t) имеют простейший вид. Поэтому для их решения, как правило, используют приближенные численные методы, что и было сделано при реализации этих решений па ЭВМ.

Для расчета рабочих и направляющих лопаток на растяжение и изгиб необходимо определить геометрические характеристики сечений: площади, моменты инерции и сопротивления, координаты центра тяжести. Аналитический расчет этих характеристик представляет значительные трудности ввиду сложной конфигурации лопаточных профилей, поэтому на практике используют приближенные методы определения геометрических характеристик сечений [104, 145, 159]. Все они основаны на применении графоаналитического метода. Рассмотрим метод средних прямоугольников, который дает точность, удовлетворяющую требованиям расчетов лопаток, а также позволяет вести расчет на ЭЦВМ.

Как и в гидравлике (см. гл. 5), расчет течения газа в трубопроводах сводится к определению потерь по длине трубы. По сравнению с течением несжимаемой жидкости течение газа — более сложное явление, связанное прежде всего с изменением параметров газа вдоль трубопровода и, следовательно, с изменениями скорости и режима течения газа. На практике используют приближенные методы расчета, основанные на допущениях, правомерность которых подтверждена опытным путем.

Использование в расчетах на прочность 1-интеграла требует определения функциональной зависимости параметра I от приложенной нагрузки на разных этапах упругопластического деформирования модели, включая и стадию предразрушения. Как известно, определение неоднородных полей упругопластических напряжений и деформаций, тем более в зависимости от среднего напряжения, в реальных конструкциях с трещинами представляет весьма сложную задачу, как в теоретическом, так и экспериментальном планах. Поэтому используют приближенные методы оценки 1-интеграла, основанные на обработке диаграмм, связывающих нагрузку и раскрытие трещины [130]. В работе [130] отмечается, что такой подход не дает истинную оценку 1-интеграла, а его инвариантность соблюдается лишь в рамках деформационной теории пластичности и поэтому нет полной уверенности считать параметр 1с характеристикой металла. По существу сказанное относится ко всем критериям механики разрушения, так как они зависят не только от исходных механических свойств металла, но и геометрических параметров модели с трещинами. В связи с этим для оценки трещиностойкости материалов целесообразнее использовать диаграммы разрушения (Е.М. Морозов), определяемые, при испытаниях моделей с трещинами в достаточно широком диапазоне изменения отношения длины к ширине образцов. На основании таких испытаний определяют предел трещи ностойкости 1С. Методы определения 1.с регламентированы в ГОСТ 25.506-85 [89].

Большие вырезы в палубах, надстройки, фундаменты под главные и вспомогательные механизмы, различные подкрепления, выгородки и шахты приводят к значительной неоднородности и сложности конструкции, для исчерпывающего анализа которой необходимо применять численные методы типа метода конечных элементов [8, 13]. Наряду с этим в судостроении широко используют приближенные методы динамических расчетов, в которых судовые конструкции представляют как балки, рамы, изотропные и ортотропные пластины и цилиндрические оболочки. В основе приближенных схем расчета судовых конструкций лежит допущение о возможности независимого определения при статической нагрузке так называемых общих деформаций корпуса и местных деформаций его элементов — перекрытий, поперечных рам, отдельных балок набора, пластин обшивки. При этом под общими понимают деформации, соответствующие балочным формам смещений корпуса в целом, происходя-

°э + °ост- Если сумма больше от, то используют в расчете значение от. Уровень остаточных напряжений либо определяют экспериментально, либо используют приближенные значения в соответствии с данными табл. 14.4.1.

задача является некорректно поставленной). На выходной границе (2out с Z), через которую поток покидает расчетную область, граничные условия для искомой функции определяются спецификой прикладной задачи. Если информация о поведении функции на выходной границе отсутствует, используют приближенные граничные условия