Идентичности параметров

Диаграмма состояния Dy—Pm экспериментально не построена. Dy и Pm достаточно близко расположены в Периодической системе в ряду лантаноидов и имеют идентичное электронное строение с тремя коллективизированными валентными электронами 5с?16s2, сходные кристаллические плотные гексагональные структуры и одинаковые кубические структуры высоко- и низкотемпературных модификаций этих элементов с близкими значениями параметров решеток и атомными радиусами, отличающимися всего на 2,1 %. Согласно работам [1, М] можно предположить образование непрерывных рядов твердых растворов, почти идеальных при высоких температурах.

Диаграмма состояния Dy—Sm экспериментально не построена [1, MJ. Dy и Sm близко расположены в Периодической системе, имеют идентичное электронное строение с тремя валентными электронами 5dl6s2, одинаковые кристаллические структуры полиморфных модификаций, близкие значения параметров решетки [1]; атомные радиусы отличаются всего на 1,7 %. В табл. 158 приведены кристаллохи-мические данные Dy и Sm.

Диаграмма состояния Dy—Tb экспериментально не построена [1, М]. Dy и ТЬ расположены в Периодической системе рядом, имеют идентичное электронное строение с тремя коллективизированными валентными электронами 5dl6s2 в металлическом состоянии, одинаковые кристаллические структуры с очень близкими параметрами решеток [1, 2], атомные радиусы Dy и ТЬ отличаются всего на 0,5 %. В табл. 159 приведены кристаллохимические данные Dy и ТЬ.

Диаграмма состояния Dy—Tm экспериментально не построена [1, М]. Dy и Тт близко расположены в Периодической системе и имеют идентичное электронное строение с тремя валентными электронами 5с?16s2, одинаковую кристаллическую структуру типа Mg с близкими

Но и Ег расположены рядом в Периодической системе, имеют идентичное электронное строение с тремя валентными электронами 5^'6s2, одинаковые кристаллические структуры типа Mg (символ Пирсона hP2, пр. гр. Рб^/тст) и очень близкие значения параметров решеток: а = 0,35778 нм и 0,35592 нм для Но и Ег соответственно. Атомные радиусы Но и Ег отличаются всего лишь на 0,5 %. Исследование выполнено в работе [1] методами микроструктурного, рентгеновского и термического анализов.

Диаграмма состояния Er—Lu экспериментально не построена. Er и Lu имеют идентичное электронное строение с тремя валентными электронами 5dl6s2, одинаковые кристаллические структуры типа Mg (символ Пирсона hP2, пр. гр. Рб^/ттс), близкие по значению пара-

Диаграмма состояния Pm—Er экспериментально не построена. Er и Pm имеют идентичное электронное строение с тремя коллективизированными электронами 5d\6s . Атомные радиусы Ег и Pm отличаются всего на 3 % [1]. Кристаллические характеристики Ег и Pm приведены в табл. 168.

Диаграмма состояния Ег—Рг экспериментально не построена. Рг и Ег имеют идентичное электронное строение с тремя коллективизированными валентными электронами 5d 6s2, близкие по симметрии плотные гексагональные структуры и мало отличающиеся (всего на 4,0 %) атомные радиусы [1]. В табл. 169 приведены кристаллические данные элементов системы Рг—Ег.

Диаграмма состояния Er—Sm экспериментально не построена. Sm и Er имеют идентичное электронное строение 5dl6s2, одинаковые кристаллические структуры с близкими параметрами решеток. Атомные радиусы Sm и Ег отличаются на 2,7 %. Данные о кристаллической структуре элементов приведены в табл. 175.

Диаграмма состояния Er—Tm экспериментально не построена. Ег и Тт имеют идентичное электронное строение 5d 6s , одинаковые кристаллические структуры типа Mg (символ Пирсона, hP2 пр.гр. /"63/mmc) с близкими значениями параметров решетки, равными а = - 0,35592 нм, с = 0,55850 нм для Ег и а = 0,35375 нм, с = 0,55540 нм для Тт [1]. Атомные радиусы Ег и Тт отличаются лишь на 0,6 %.

Диаграмма состояния Gd—Lu экспериментально не построена [ 1, М]. Gd и Lu имеют в металлическом состоянии идентичное электронное строение с тремя валентными электронами 5с/16s2, одинаковую кристаллическую ГПУ структуру типа Mg с близкими параметрами решетки [1] и атомными радиусами, отличающимися на 3,8 %. Кристаллические характеристики элементов системы Gd—Lu представлены в табл. 295.

Для обеспечения высокого качества сварного соединения, которое выражается в идентичности параметров полученного шва по всей его длине, необходимо, чтобы сварочная аппаратура обеспечивала выполнение следующих операций:

Матричные многоэлементные преобразователи (ММП) позволяют осуществлять преобразование рельефа статических и переменных магнитных полей в потенциальный рельеф с учетом пространственной топографии поля. Осуществляя электронную развертку получаемого потенциального рельефа телевизионными методами, на выходе преобразователя получают видеосигнал, несущий в себе информацию о контролируемом объекте, который после усиления поступает на вход видеоконтрольного устройства и управляет яркостью светового пятна на его экране. Одновременно электронный луч перемещается по экрану, при этом на его поверхности образуется изображение исследуемого рельефа поля. Устройства с многоэлементными матричными преобразователями позволяют получать изображение контролируемого участка на экране видеоконтрольного устройства в статическом и динамическом режимах, опознавать предметы по форме и материалы по их электрофизическим свойствам, определять ориентацию и регистрировать процесс развития дефектов, перемещать преобразователь и объект контроля друг относительно друга с произвольной скоростью и в произвольном направлении [21, 41, 42]. Наряду с положительными качествами этим устройствам присущи следующие недостатки: трудность контроля участков с переходами и закруглениями, сложность конструкции преобразователя, наличие перекрестных помех, трудность достижения полной идентичности параметров большого числа элементарных преобразователей и электронных коммутаторов, что снижает чувствительность и достоверность контроля.

Матричные многоэлементные преобразователи (ММП) позволяют осуществлять преобразование рельефа статических и переменных магнитных полей в потенциальный рельеф с учетом пространственной топографии поля. Осуществляя электронную развертку получаемого потенциального рельефа телевизионными методами, на выходе преобразователя получают видеосигнал, несущий в себе информацию о контролируемом объекте, который после усиления поступает на вход видеоконтрольного устройства и управляет яркостью светового пятна на его экране. Одновременно электронный луч перемещается по экрану, при этом на его поверхности образуется изображение исследуемого рельефа поля. Устройства с многоэлементными матричными преобразователями позволяют получать изображение контролируемого участка на экране видеоконтрольного устройства в статическом и динамическом режимах, опознавать предметы по форме и материалы по их электрофизическим свойствам, определять ориентацию и регистрировать процесс развития дефектов, перемещать преобразователь и объект контроля друг относительно друга с произвольной скоростью и в произвольном направлении [21, 41, 42]. Наряду с положительными качествами этим устройствам присущи следующие недостатки: трудность контроля участков с переходами и закруглениями, сложность конструкции преобразователя, наличие перекрестных помех, трудность достижения полной идентичности параметров большого числа элементарных преобразователей и электронных коммутаторов, что снижает чувствительность и достоверность контроля.

Для томографических детекторов важными являются требования идентичности параметров в многоканальных системах, устранения между ними взаимных связей, возникающих под воздействием рассеиваемого излучения.

Важную роль в формировании динамических нагрузок сумма-торных приводов играют возмущения, вызываемые срабатыванием тормозов. Вследствие различия параметров тормозов (постоянных времени срабатывания, установок тормозных моментов и др.) имеет место неодновременное наложение (снятие) механических тормозов. Причем запаздывание в срабатывании оказывается соизмеримым с периодом собственных колебаний привода. При этом одна часть ветвей (в худшем случае одна ветвь) воспринимает весь передаваемый приводом момент, а другая оказывается ненагруженной либо нагруженной моментом противоположного знака. Эффективным способом ограничения динамических нагрузок такого типа является снижение установки тормозных моментов. Однако этот путь не всегда приемлем, так как с приближением установки-к величине статического момента уменьшается, коэффициент запаса привода по тормозному моменту. В таких случаях следует добиваться идентичности параметров тормозов, не допуская отклонений по времени срабатывания их более четверти периода колебаний высшей частоты привода.

Экспериментальная проверка эффективности душирующего устройства была выполнена, как и в предыдущих двух случаях, при условии идентичности параметров истекающего в оболочку теплоносителя. В одних опытах давление в оболочке рд.у получено при использовании душирующего устройства, а в других давление р0 получено без него.

ведет к появлению дополнительной составляющей погрешности формирования, которая может оказаться соизмеримой с другими составляющими суммарной погрешности. Кроме того, нарушение идентичности параметров формирующих и анализирующих фильтров также является источником дополнительной аппаратурной погрешности, ухудшающей качество функционирования системы. Например, дополнительная погрешность аппаратуры для 80-канальной системы моделирования . случайных вибропроцессов типа ARN-2 фирмы Derritron (Англия) достигает 15 % при нестабильности средних частот анализирующих фильтров 1 % и немонотонном задании требуемого спектра моделируемых сигналов. Ее можно уменьшить увеличением стабильности параметров функциональных узлов подобных систем, что ведет к их значительному удорожанию. Указанная погрешность может быть частично устранена путем исключения необходимости реализации идентичных формирующих и анализирующих фильтров. Такие возможности открываются при использовании дискретных систем управления с трансформацией спектра анализируемых сигналов. Большой коэффициент расширения спектра позволяет заменить анализатор параллельного действия анализатором последовательного действия, что в совокупности с элементами управления, реализованными на базе цифровой вычислительной техники, позволит существенно улучшить качественные пока-

Все пневматические приборы должны работать в пределах прямолинейного участка градуировочнои характеристики (рис. 5.40), чувствительность которой определяется крутизной i = tg a = dp'ds, где р — измерительное давление; s— зазор между поверхностью выходного сопла и измеряемой поверхностью. Минимальный зазор smin, как правило, должен быть 0,03—0,05 мм. На практике чувствительность градуировочнои характеристики может быть изменена или путем изменения измерительного давления, или изменения диаметра входных сопл. Тарирование пневматических систем осуществляется в зоне прямолинейного участка I — sraln— smax, который для высокоточных систем обычно не превышает 0,05 мм. Проверка идентичности параметров выходных сопл производится при установке среднего зазора scp.

Измерительные сопла пневматических средств измерений должны иметь одинаковые характеристики. Для этого внутренние поверхности закаливаются и доводятся разрезными чугунными притирами или калибруются твердосплавными развертками. Для проверки идентичности параметров измерительных сопл их закрепляют поочередно в кронштейне /, устанавливая зазор Sep. При этом разность показаний по шкале пневматического прибора не должна превышать 1,5 деления.

Для обеспечения высокого качества сварного соединения, которое выражается в идентичности параметров полученного шва по всей его длине, необходимо, чтобы сварочная аппаратура обеспечивала выполнение следующих операций:

Для томографических детекторов важны требования идентичности параметров в многоканальных системах, устранения между ними взаимных связей, возникающих под воздействием рассеиваемого излучения.

ведет к появлению дополнительной • составляющей погрешности формирования, которая может оказаться соиз-неримой с другими составляющими суммарной погрешности. Кроме того, нарушение идентичности параметров формирующих и анализирующих фильтров также является источником дополнительной аппаратурной погрешности, ухудшающей качество функционирования системы. Например, дополнительная погрешность аппаратуры для 80-канальной системы моделирования , случайных вибропроцессов типа ARN-2 фирмы Derritron (Англия) достигает 15 % при нестабильности средних частот анализирующих фильтров 1 % и немонотонном задании требуемого спектра моделируемых сигналов. Ее можно уменьшить увеличением стабильности параметров функциональных узлов подобных систем, что ведет к их значительному удорожанию. Указанная погрешность может быть частично устранена путем исключения необходимости реализации идентичных формирующих и анализирующих фильтров. Такие возможности открываются при использовании дискретных систем управления с трансформацией спектра анализируемых сигналов. Большой коэффициент расширения спектра позволяет заменить анализатор параллельного действия анализатором последовательного действия, что в совокупности с элементами управления, реализованными на базе цифровой вычислительной техники, позволит существенно улучшить качественные пока-

Рекомендуем ознакомиться:

Индукционной термообработки

Используя соотношение

Используя указанные

Используемых элементов

Используемых измерительных

Используемого источника

Используем соотношение

Используется достаточно

Используется кинетическая

Используется показатель

Используется проволока

Индуктивные преобразователи

Меню:

Главная страница Термины