Инструмента диаметром

Во избежание перестановки и смены инструмента целесообразно исполь-зовать'один и тот же инструмент для выполнения максимально возможного числа операций.

Во избежание перестановки и смены инструмента целесообразно использовать один и тот же инструмент для выполнения максимально возможного числа операций.

Для уменьшения номенклатуры обрабатывающего инструмента целесообразно применять единый радиус для всех переходов подобного тина или во всяком случае сводить к минимуму число различных радиусов.

Наплавка твёрдыми сплавами дугой с металлическим электродом обычно производится вхолодную и только в случае больших размеров деталей или инструмента целесообразно перед наплавкой подогревать их до температуры 400-500' С.

В индекс нормализованного оснащения необходимо ввести специальный условный злак, например, букву Н; в этом случае указанный выше резец будет обозначаться Н-Р1122. Для обозначения в индексе размеров инструмента целесообразно каждому типовому размеру его присвоить соответствующий номер и включить его в индекс после знака секции. Например, если в возрастающем ряде типовых размеров резцов сечению 16 X 25 (/ = 200) присвоен порядковый номер 3, индекс указанного выше нормализованного резца получит вид Н-Р1122-3.

Такая коррекция связана с выбором больших величин ?т и ?к, что приводит к меньшей гладкости поверхностей зубьев и к ухудшению условий работы зуборезного инструмента; целесообразно, где это экономически оправдано, применять специальный зуборезный инструмент с исходным контуром, имеющим большой угол зацепления а0 (порядка 28° [20]).

Для уменьшения числа необходимого инструмента целесообразно один и тот же инструмент использовать для выполнения разнотипных переходов, например, подрезной резец с углом ф = 95° — для обтачивания (растачивания) цилиндрической поверхности и подрезки торца; подрезной резец с ф = 95° и зачистной кромкой — для обтачивания (растачивания), подрезки торца и прорезки канавок и т. д. Назначенное число инструментов для выполнения операции не должно превышать возможности их установки на станке.

Выбор материала в зависимости от назначения инструмента целесообразно производить по табл. 237.

Выбор материала в зависимости от назначения инструмента целесообразно производить по табл. 237.

Геометрические параметры режущего инструмента целесообразно рассматривать на примере токарного прямого проходного резца как типового образца режущего клина. Геометрические параметры других лезвийных режущих инструментов всегда можно отождествлять с геометрическими параметрами токарного прямого проходного резца с учетом особенностей их конструкции и способа воздействия на обрабатываемый материал заготовки.

Режущий инструмент быстро изнашивается, за ним необходимо постоянно наблюдать. При стабильной стойкости инструмента целесообразно применять систему его принудительного осмотра и замены. При большом диапазоне колебаний периодов стойкости вводят принудительные осмотры режущих инструментов примерно через каждую треть расчетного периода стойкости. Производя осмотр, рабочий заменяет лишь затупленные инструменты.

Выдержка при температуре закалки должна обеспечить растворение в аустените определенной части карбидов — в пределах возможной их растворимости. Во избежание окисления, обезуглероживания и роста зерен выдержка должна быть непродолжительной: для инструмента диаметром (толщиной) 10—50 мм она составляет 10—12 с на каждый миллиметр диаметра или наименьшей толщины инструмента при нагреве в расплавленной соли (чаще BaCL) и 12—14 с при нагреве в печи. Для получения более высокой твердости стали Р6М5 (HRC 63) и теплостойкости (HRC 59 при 620 °С) выдержку при нагреве под закалку увеличивают на 25 %.

ческие, прочностные и другие расчеты позволяют обеспечить необходимую частоту вращения сверла и подачу, а также условия прочности инструмента диаметром d. Согласно традиционным прочностным и кинематическим расчетам предполагается полная стабильность условий обработки, т. е. получение отверстия заданного диаметра и длины без каких-либо отклонений центра сверла от заданной координатной точки 0 (отклонение Xi = 0). Тем самым при идеальных условиях взаимодействия между шпинделем, инструментом, кондукторной втулкой и обрабатываемым изделием нахождение оси отверстия в пределах допуска б (X} sg 8/2) должно обеспечиваться с достоверностью, равной единице. Остальные параметры, например длина втулки /!, расстояние между втулкой и торцом /2, зазор между втулкой с диаметром D и инструментом с диаметром с!, роли не играют (см. рис. 8, а). Однако стабильное условие xi = О Может быть обеспечено лишь при-неизменных и стабильных Значениях всех определяющих параметров (в первую очередь При абсолютной соосности между шпинделем и кондукторной втулкой), т, е. при отсутствии биения шпинделя и погрешностей закреплен ния Детали в зажимном приспособле* нии. Так как реально этих идеальных условий выдержать в процессе изготовления, сборки и эксплуатации станков невозможно, все кинематические, прочностные и силовые расчеты в рамках теории резания, сопротивления материалов, расчета и конструирования станков обеспечивают лишь технические возможности выполнения обработки, но не гарантируют качества этой обработки, т. е. параметрическую надежность.

блока фильтра со стабилизатором через дроссель 3 в излучатель 7. При наличии между излучателями инструмента 6 в камере эжектора 2 создается отрицательное давление, и пороговое устройство 5 не срабатывает. При отсутствии (поломке) инструмента встречные струи из излучателей вызывают повышение давления в камере эжектора, и пороговое устройство срабатывает. При этом включается микропереключатель 1, дающий команду на останов АЛ. Скоба 5 может быть применена для контроля инструмента диаметром 3—18 мм.

3. Находят минутные подачи s;7- для каждого инструмента диаметром Оц (при не-зависимости его работы):

Не рекомендуется для инструмента диаметром больше 5 мм. Масса гайки влияет на рассогласование системы

нов, кернов при холодной обработке металлов. 9ХФ (НВ 255, HRC 60) — для тех же целей, что и две предыдущие марки. ИХ (НВ 217—179, HRC 62)—для метчиков и другого режущего инструмента диаметром

шпинделе станка постоянно) и съемной ажурной обоймы 2 с режущими пластинами 3, которая прикрепляется к планшайбе центральным болтом 4, благодаря чему значительно облегчена смена инструмента диаметром 315 — 500 мм. Торцовыми фрезами с механическим креплением минералокера-мических пластин — многозубыми (К = = 0,06-^0,075) и однозубыми при достаточ-

Рис. 32. Подсистемы вспомогательного инструмента для станков с ЧПУ сверлильно-расточной и фрезерной группы: 1 - оправка с конусом 7:24 для насадных фрез с поперечной шпонкой; 2, 3 — оправки для насадных торцовых фрез с продольной шпонкой; 4 — патрон цанговый для закрепления инструмента диаметром 20 — 40 мм; 5 — втулки переходные для концевых фрез; 6 — патроны цанговые для закрепления инструмента с диаметром хвостовика 5 — 20 мм; 7 — втулки переходные для инструмента с конусом Морзе с лапкой; 8 — втулки переходные для инструмента с конусом Морзе с резьбовым отверстием; 9 — державки для регулируемых патронов, втулок и оправок; 10 — 12 — оправки расточные соответственно для получистового, чистового растачивания, для чистового растачивания сборные; 13 — оправки для подрезных пластин; 14 — головки расточные двухзубые; 15 — головки расточные универсальные; 16 — патроны цанговые регулируемые (диапазон зажима 2 — 25 мм); 17 — втулки регулируемые с внутренним конусом Морзе, универсальные; 18 — втулки регулируемые длинные с внутренним конусом Морзе; 19 — оправки регулируемые для насадных зенкеров и разверток; 20 — патроны регулируемые резьбонарезные; 21 — оправки регулируемые для получистового растачивания; 22 - оправки регулируемые расточные двухзубые; 23 - оправки регулируемые для крепления пластин перовых сверл; 24 — оправки регулируемые для дисковых фрез; 25 — патроны регулируемые; 26 — патрон с конусом Морзе сверлильный трехкулачковый без ключа; 27 — патроны с конусом Морзе резьбонарезные; 28 — патроны с конусом Морзе расточные; 29 — оправки с конусом Морзе для насадных зенкеров и разверток

Не рекомендуется для инструмента диаметром больше 5 мм, Масса гайки влияет на рассогласование системы

Не рекомендуется для инструмента диаметром больше 5 мм. Масса гайки влияет на рассогласование системы

Машины для сварки трением концевого инструмента внедрены более чем на 60 специализированных инструментальных и крупных машиностроительных заводах страны. Например, на Вильнюсском заводе сверл внедрен автомат типа МСТА-31 для сварки сверл методом трения, разработанный ВНИИЭСО. По новой технологии рабочая часть сверла изготовляется из быстрорежущей стали, а хвостовая — из конструкционной. Прочность сварного соединения обеих заготовок при сварке трением значительно выше, чем при контактной сварке. Многолетний опыт этого завода показывает, что сварка трением может быть с успехом внедрена для соединения концевого инструмента диаметром от 10 до 40 мм и длиной заготовок до 200 мм.