Игольчатую структуру

конечное колесо смонтировано на игольчатом подшипнике, установленном на цилиндрическом выступе диафрагмы;

Измерительная скоба самоустанавливается по изделию, поворачиваясь относительно оси 20 на игольчатом подшипнике. Для обеспечения устойчивого положения скобы в направлении, перпендикулярном к оси измерения, поворотный рычаг 19 зажат между двумя шариковыми подшипниками.

В динамометрическом ключе, показанном на рис. 143, использован V-образный упругий элемент. Здесь рукоятка /, свободно посаженная на игольчатом подшипнике на головку 2, воздействует при повороте на V-образный элемент 3, второй конец которого связан с головкой. Деформация элемента 3 пропорциональна величине прикладываемого момента, регистрируемой стрелкой на шкале.

Внутренняя и наружная рабочие поверхности образуются валиком (или осью) и сопряженной деталью. Боковыми ограничителями в игольчатом подшипнике могут быть отдельные детали в виде колец (рис. 334, б) или заплечики на сопрягаемых деталях (рис. 334, а, б).

Необходимо отметить, что в крупносерийном и массовом производствах рабочие оси, игольчатые ролики и охватывающие детали сортируют по диаметрам на несколько групп. Поэтому зазоры в игольчатом подшипнике находятся в узких пределах.

конечное колесо смонтировано на игольчатом подшипнике, установленном на цилиндрическом выступе диафрагмы;

лавского. Под действием рабочего усилия обкатки ролик устанавливается параллельно обрабатываемой поверхности независимо от перекоса корпуса приспособления, отжима суппорта станка, прогиба или неточной выверки детали. Принцип работы приспособления заключается в следующем. Корпус приспособления несет два штока с пружинами 3 и 4. Усилие пружины нижнего штока прямо передается на ролик, а пружины верхнего штока увеличивается рычагом, образованным щеками 6, в 1 : 2,2 раза. Совместное действие обеих пружин при их полном сжатии обеспечивает рабочие усилия на ролики 6000 кг. Самоустанавливающаяся головка состоит из валка 2, в котором с помощью цапф крепится поворотная обойма /, несущая ролик 8. Ролик установлен на оси и свободно вращается на радиальном -игольчатом подшипнике 9 и упорных шариковых подшипниках 10. Ось в сборе с подшипниками и роликами легко вкладывается в пазы обоймы и фиксируется винтами 7. Головка с роликом устанавливается на нижнем штоке и крепится гайкой 5. Приспособление подводят к изделию при полностью зажатых пружинах и только после этого их отпускают. Работа ведется со смазкой машинным маслом. Рабочий ролик имеет цилиндрический поясок от 15 до 40 мм. при общей ширине 60 мм. Данное приспособление разрешает увеличить подачу от 3 до 15 мм.

Вместо неподвижных центров подвесок применяются вращающиеся центры (фиг. 40, б). В корпус подвески вставлен стакан 4, в котором на двойном игольчатом подшипнике 3 смонтирован вращающийся центр 5. Осевые силы воспринимаются регулируемой гайкой 1 через упорный шарикоподшипник 2.

несущего ролик 1, установленный на игольчатом подшипнике, и пружины 4 со штоком 3, позволяющими в небольших пределах регулировать жесткость корпуса.

во втулку 7, которая установлена на игольчатом подшипнике 9 в корпусе 10. Смазка подшипников производится через масленку 11. Опора электродвигателя установлена на стойке 2, закрепленной на раме 1. В опоре расположен привод тахогенератора 4, который через коническую зубчатую передачу 5, вал 6 и поводковый привод 13 соединен с валом электродвигателя. Тахогенератор установлен на площадке 3. Во время измерения крутящего момента втулка 7 от специального привода приводится в колебательное движение с амплитудой и частотой, которые определяются при испытаниях и обусловливают максимальную чувствительность установки.

Державка 1 приспособления изготовлена из углеродистой стали 45, а ролик 2 и ось 3 — из стали ШХ15, закаленной до твердости HRC 62—64. Ось установлена на игольчатом подшипнике (иглы диаметром 3 мм).

При быстром охлаждении fS-фаза переохлаждается и распад ее сопровождается образованием более дисперсных частиц oc + Y (т- с- эвтектондная смесг.-по мере увеличения скорости охлаждения становится более дисперсной и твердой). Скорость распада твердого раствора р зависит от температуры v может быть представлена С-образной кривой (рис. 449). Сходство термической обработки алюминиевых бронз с термической обработкой стали дополняется тем, что при охлаждении с критической скоростью (З-фаза превращается-в игольчатую структуру. Превращение происходит пи мартеиситному типу.

В начале этого превращения происходит диффузионное перераспределение углерода в аустените (рис. 114), что приводит к образованию в нем объемов, обогащенных и обедненных углеродом. Участки ау-стенита с низким содержанием углерода, у которых точка Ма лежит в области температур промежуточного превращения (см. рис. 112), претерпевают у ~> «-превращение по мартенситному механизму. Образующийся малоуглеродистый мартенсит тут же отпускается при температурах промежуточной области с образованием бейнитной структуры. В объемах аустенита, обогащенных углеродом, если их пересыщение высокое, в процессе изотермической выдержки могут выделяться частицы карбидов (рис. 114). Это, естественно, приведет к обеднению *гнх участков аустенита углеродом и к протеканию в них превращения по мартенсптному механизму Мартепоитныи механизм образования а-фазы и обусловливает ее игольчатую структуру п по

Быстрое охлаждение приводит к tt»c переохлаждению и распаду р-фазы с образованием дисперсных и твердых частиц U+Y . При охлаждении с критической скоростью fl-фаза переходит в игольчатую структуру мартенситного типа.

Если хрома более 0,68%, сталь имеет игольчатую структуру [41]. Именно в этих пределах можно вводить хром в состав конструкционных сталей, не опасаясь значительного ухудшения их ударной вязкости и повышения порога хладноломкости.

полутвердого чугуна. Изготовляют также валки из чугуна с шаровидным графитом, имеющие игольчатую структуру металлич. основы, полученной путем легирования. Хим. сост. Ч. о. см. в табл. 1—3.

ния и чугун даже при медленном охлаждении приобретает игольчатую структуру металлической основы с соответствующим повышением ее твердости. При этом легирование чугуна элементами, стабилизирующими аустенит не только кинетически, но и термодинамически, приводит к получению аустенито-мартенситных структур, а затем и чисто аустенитных (никелевый и марганцовистый чугун).

Последнее подтверждается исследованиями А. П. Гуляева и М. А. Фаломеевой, а также исследованиями других авторов, которыми установлено, что при больших скоростях охлаждения стали СтЗ может быть получена твердость 350 HV. Основным признаком упрочнения считается образование перлита с пониженным содержанием углерода и невысокой твердостью так называемого псевдоэвтектоида, который при закалке с высокой скоростью охлаждения дает игольчатую структуру.

статочяо высокой) либо малая продолжительность отпуска приводят к сохранению высокой прочности, но не придают стали пластичности. В случае перегрева при закалке или очень длительной выдержки при температуре закалки закаленная сталь приобретает игольчатую структуру хрупкого мартенсита,

Метод микроанализа был недавно Оуэном и Морисом [139] подвергнут серьезной критике. Многие положения, выдвинутые этими авторами, хорошо известны и учитываются всеми опытными металлографами. Ввиду создавшейся путаницы полезно сделать их обзор. При построении диаграмм состояния главная задача микроисследования заключается в том, чтобы различить сплавы гомогенные, однофазные, двухфазные и др. (при температуре, от которой они были закалены). Для большинства сплавов могут .быть разработаны удобные для этой цели методы травления, если только кристаллиты не слишком малы и если фазы не распадаются при закалке. В этих условиях легко различимо присутствие в двухфазном сплаве 1 % фазы, а при тщательном изучении поверхности (см. ниже) может быть достигнута и намного большая точность. Если при закалке фаза распадается, то точность микроанализа целиком зависит от структуры распавшейся фазы. Например, на рис. 118 представлена структура, полученная Штокдалем [118] для сплава алюминий-медь-олово, закаленного с температуры несколько выше точки солидус из области (Р + жидкость). Здесь Р-фаза полностью распадается, давая игольчатую структуру; закристаллизовавшаяся жидкость видна очень ясно, и эту структуру легко отличить от структуры того же сплава, зака-

Метод микроанализа был недавно Оуэном и Морисом [139] подвергнут серьезной критике. Многие положения, выдвинутые этими авторами, хорошо известны и учитываются всеми опытными металлографами. Ввиду создавшейся путаницы полезно сделать их обзор. При построении диаграмм состояния главная задача микроисследования заключается в том, чтобы различить сплавы гомогенные, однофазные, двухфазные и др. (при температуре, от которой они были закалены). Для большинства сплавов могут .быть разработаны удобные для этой цели методы травления, если только кристаллиты не слишком малы и если фазы не распадаются при закалке. В этих условиях легко различимо присутствие в двухфазном сплаве 1 % фазы, а при тщательном изучении поверхности (см. ниже) может быть достигнута и намного большая точность. Если при закалке фаза распадается, то точность микроанализа целиком зависит от структуры распавшейся фазы. Например, на рис. 118 представлена структура, полученная Штокдалем [118] для сплава алюминий-медь-олово, закаленного с температуры несколько выше точки солидус из области (Р + жидкость). Здесь Р-фаза полностью распадается, давая игольчатую структуру; закристаллизовавшаяся жидкость видна очень ясно, и эту структуру легко отличить от структуры того же сплава, зака-

В процессе нанесения суспензии порошок над трещиной (расположенной не на магнитной нейтрали) накапливается в области I. Основная часть осевшего порошка имеет ярко выраженную игольчатую структуру, направленную по магнитным силовым линиям результирующего поля (рис. 3.10). Цепочки («иголочки») формируются в суспензии вследствие магнитной коагуляции еще до оседания их в области I.