Интегральной компоновки

мера зерен и увеличение микродеформаций приводят к уширению рентгеновских пиков. Степень уширения оценивается по полуширине пика или с помощью отношения интегральной интенсивности рентгеновского пика к его высоте (интегральная ширина).

Проведенные исследования [98] показали, что в процессе ИПД кручением в образцах Си формируется слабая аксиальная текстура. Таким образом, результаты РСА показывают, что при ИПД кручением чистой Си происходят существенные изменения вида рентгенограмм, получившие отражение в увеличении доли лорен-цевой компоненты в форме профилей рентгеновских пиков, их уширении и смещении, а также увеличении интегральной интенсивности диффузного фона рассеяния рентгеновских лучей. Это

Рис. 1.25. Зависимость интегральной интенсивности фона на рентгенограммах Си, подвергнутой ИПД кручением, от числа оборотов

Интенсивность фона, наблюдаемого на рентгенограммах, является не только результатом диффузного рассеяния рентгеновских лучей на образце, но также связана с инструментальными факторами (например, с рассеянием дифрагировавшего излучения атмосферным воздухом) [141]. Если инструментальные факторы одинаковы для исследуемых образцов, то появляется возможность сравнительного анализа роли самих образцов в формировании диффузного фона рассеяния на рентгенограммах. Интенсивность дифрагировавших рентгеновских лучей, зафиксированная на рентгенограмме, складывается из интенсивности рентгеновских пиков и интенсивности фона [130]. Для отделения интенсивности, связанной с фоном, в районе рентгеновских пиков, представленных псевдофункциями Фойгта, проводят базисные линии. Левая и правая точки каждой базисной линии соответствуют интенсивности фона слева и справа от рентгеновского пика. Для получения интегральной интенсивности фона площади под базисными линиями суммируют с площадями под линией фона вне рентгеновских пиков.

Погрешность в вычислении интегральной интенсивности фона в основном зависит от правильности выбора базисных линий. Поскольку рентгеновские пики на рентгенограммах наноструктурной Си преимущественно описываются функцией Лоренца, т. е. имеют длинные хвосты, то оказалось очень трудно достаточно точно определить место, где кончается рентгеновский пик и начинается фон [79-82]. Для уменьшения погрешности базисные линии выбирали таким образом, чтобы их концы совпадали с концами широких интервалов углов дифракции, в которых производилась съемка рентгеновских пиков [79-82]. Как показано в работах [80, 81], ИПД Си приводит к росту интегральной интенсивности диффузного фона рассеяния рентгеновских лучей на 6 ± 3 %.

Неоднородный рост зерен, уменьшение микроискажений, неодновременное и резкое изменение интегральной интенсивности

Холодная прокатка наноструктурной Си, полученной РКУ-прес-сованием, приводит к возрастанию величины интегральной интенсивности диффузного фона рассеяния рентгеновских лучей на 4,9% по сравнению с состоянием до прокатки [98]. Одновременно в результате холодной прокатки происходит увеличение размера зерен в направлении {200} и уменьшение величины микроискажений кристаллической решетки в этом направлении (табл. 3.1).

Рентгеновский дифрактометр ДРОН-2,0 — дифрактометр общего назначения, имеющий более высокий класс, чем ДРОН-1,5 и ДРОН-0,5, полностью их заменяет и обладает следующими преимуществами; более высокой производительностью, что обеспечивается большей мощностью высоковольтного источника питания; возможностью одновременно с дифрактометрическими исследованиями проводить исследования с помощью фотографического способа регистрации на выносной стойке; большей стабильностью высокого напряжения, питающего трубку, и анодного тока трубки; наличием точной t;, простой системы взаимной юстировки рентгеновской трубки и гониометра t c обеспечением надежной фиксации отъюстированного положения; возможностью записи дифракционной картины не только на самопишущем потенциометре и цифропечатающем устройстве, но также и на перфоленте, которая можч.^-быть введена в ЭВМ для последующей обработки; возможностью автоматического определения интегральной интенсивности заданного участка дифракционной картины.

1) если на рентгенограмме присутствуют линии только двух фаз, то содержание фаз находят по одному из графиков сравнением интегральной интенсивности линий двух фаз;

теристики 'поля излучения. Умножая /V(M, т, s, v) на элементарный интервал частот dv и производя интегрирование по всем частотам, как видно из исходного выражения (1-11), получаем величину полной (интегральной) интенсивности излучения

Уравнение начальных условий для интегральной интенсивности излучения:

дежности, что и для интегральной компоновки. Петлевая компоновка требует меньшего количества натрия и значительно упрощает обслуживание.

6. В последние годы довольно популярной становится идея так называемой интегральной компоновки АЭС с размещением всего оборудования под единым бетонным колпаком [5.49, 5.50 и др.]. В этом случае одним из важных критериев качества является объем, занимаемый' оборудованием. Как следует из табл. 5.7, применение векторных критериев качества (варианты 6 и 7) позво-

(типа БН), ПТО с насосами первого контура располагают в стесненном объеме бака реактора, размеры которого ограничены технологическими возможностями изготовления. Такие же условия интегральной компоновки имеют место и в газоохлаждаемых установках, в бетонном корпусе которых кроме оборудования первого контура располагаются и ПГ (см. рис. 1.3). Условиям размещения в едином корпусе с реактором отвечают ТА с вертикально расположенным трубным пучком сравнительно небольшого диаметра и отношением L/D~3^-5.

Этот вопрос имеет важное значение, поскольку развитие АЭС с реакторами типа БН идет по пути увеличения мощности блоков и габаритных размеров теплообменного оборудования. В [65 и 66] показан масштаб действия нестационарной смешанной конвекции в первом контуре установки БН интегральной компоновки реактора.

Примером интегральной компоновки могут служить реакторы БН-600 (рис. 3.1) и EBR-2. Оборудование первого контура — центробежные насосы, теплообменники, органы регулирования — находятся в баке и монтируются на его крышке.

Применение интегральной компоновки позволяет существенно уменьшить длину трубопроводов, снизить объем установки и помещения, проще решить вопросы герметизации, так как

В двухконтурных паротурбинных установках пар генерируется в парогенераторе (активность рабочего тела во втором контуре обусловлена только протечками теплоносителя из первого контура). В петлевом варианте компоновки теплота в активной зоне передается теплоносителю первого контура, который по главным трубопроводам поступает в парогенератор, где происходит передача теплоты рабочему телу второго контура. Второй контур включает парогенератор, главные паропроводы, турбину, конденсатор и систему регенерации теплоты. Первый контур помимо главных трубопроводов включает главные циркуляционные насосы (ВВЭР). В варианте интегральной компоновки (реактор БРЕСТ) парогенератор находится в общем контейменте с реактором и теплоноситель после прохождения через парогенератор поступает в опускной участок, где расположены главные циркуляционные насосы. Второй контур аналогичен контуру в петлевом варианте двухконтурной АЭС.

Трехконтурные установки применяются на АЭС с реакторами на быстрых нейтронах с натриевым теплоносителем. Из-за возможной реакции натрия с водой между первым контуром и контуром с паротурбинной установкой предусмотрен промежуточный контур с натриевым теплоносителем. Практика проектирования и эксплуатации показала предпочтительность интегральной компоновки, когда главный циркуляционный насос и промежуточный теплообменник находятся в одном корпусе с реактором.

Реакторная установка ВПБЭР-600 (рис. 2.12) обладает свойствами самозащищенности. Она включает во до-водяной реактор интегральной компоновки, в корпусе которого размещены активная зона с рабочими органами СУЗ, прямоточный парогенератор, в днище корпуса встроены ГЦН, в крышку — электромеханические приводы СУЗ. Установка имеет также теплообменники-конденсаторы системы аварийного отвода теплоты.

Реактор БН-1600 создается для серийных промышленных АЭС большой мощности. Компоновочные решения во многом сходны с решениями БН-600 и БН-800, реактор интегральной компоновки, диаметр корпуса около 19 м.

В двухконтурных паротурбинных установках пар генерируется в парогенераторе (активность рабочего тела во втором контуре обусловлена только протечками теплоносителя из первого контура). В петлевом варианте компоновки теплота в активной зоне передается теплоносителю первого контура, который по главным трубопроводам поступает в парогенератор, где происходит передача теплоты рабочему телу второго контура. Второй контур включает парогенератор, главные паропроводы, турбину, конденсатор и систему регенерации теплоты. Первый контур помимо главных трубопроводов включает главные циркуляционные насосы (ВВЭР). В варианте интегральной компоновки (реактор БРЕСТ) парогенератор находится в общем контейменте с реактором и теплоноситель после прохождения через парогенератор поступает в опускной участок, где расположены главные циркуляционные насосы. Второй контур аналогичен контуру в петлевом варианте двухконтурной АЭС.