Интенсивного образования

При использовании прибора ПМТ-3 для нанесения отпечатка точность измерения износа составляет доли микрометра («0,3 мкм), Вдавливание пирамиды на твердомерах сопровождается вспучиванием металла на краях отпечатка, что снижает точность метода. Кроме того, мелкие отпечатки довольно трудно обнаружить после интенсивного изнашивания. При нанесении отпечатка на очень твердое покрытие вследствие «упругого восстановления» после снятия нагрузки размеры отпечатка могут заметно уменьшиться. При исследовании пластичных покрытий, работающих при высоких контактных нагрузках, может наблюдаться «заплывание» отпечатка, потеря его отчетливой формы.

Дробилки ударного действия широко применяют для мелкого, среднего и крупного дробления пород разной крепости. Однако препятствием к расширению области применения этих дробилок служит большой расход металла в результате интенсивного изнашивания, особенно при дроблении крепких абразивных пород. Дробилки ударного действия наиболее эффективно работают при высоких скоростях соударения, но при этом износ еще больше увеличивается.

Случаи интенсивного изнашивания отвалов в эксплуатационных условиях практически не наблюдаются. Это связано с тем, что срок службы отвалов определяется главным образом их аварийностью, т. е. они успевают разрушиться прежде, чем износятся.

Система подачи рабочей среды к образцу состоит из насоса 12, переходной емкости 2, испытательной камеры 10 и соединительных трубопроводов 1 и 3. В случае испытания в среде повышенной агрессивности на головки образца дополнительно устанавливали фторопластовые насадки для существенного улучшения скольжения и предотвращения интенсивного изнашивания рабочей поверхности сальников при электрохимическом растворении головок образца. Машина предназначена для испытания образцов диаметром рабочей части 7—12 мм. Для большей точности измерения деформации образцов, а также для возможности исследования релаксации осевых остаточных напряжений первого рода при циклическом деформировании рабочая часть образцов была увеличена до 150 мм.

Тг — срок нормальной работы сопряжения до момента интенсивного изнашивания.

Наружный диаметр из-за интенсивного изнашивания имеет значительный запас на износ. Увеличение наружного диаметра метчика не отражается на прочности резьбового соединения, так как верхнее отклонение резьбы гайки не ограничено и поле допуска значительно больше, чем по среднему диаметру. Нижнее и верхнее отклонения выбраны в таких пределах, чтобы ширина площадки по наружному диаметру метчика составляла~0,6 ширины площадки теоретического профиля. Нижнее отклонение для всех метчиков принято одинаковым и равным 0,0865 минус величина по 9-му квалитету ISA. Допуски на изготовление для шлифованных метчиков приняты по 9-му квалитету и для нешлифованных по 10-му. Для нешлифованных метчиков мелких размеров во избежание чрезмерного заострения резьбы установлено только нижнее отклонение.

Чтобы создать условия интенсивного изнашивания, на поверхность трения обычно подают абразивную смесь, состав которой в известной степени отражает возможный характер загрязнения направляющих при эксплуатации. Например, при лабораторных испытаниях пластмасс в ЭНИМСе применялась абразивная смесь из равных по объему частей электрокорунда, люберецкого песка, чугунной пыли и окалины.

В отличие от металлических подшипниковых материалов древесно-слоистые пластики прирабатываются при отсутствии высоких местных удельных давлений и температур. Приработка происходит без интенсивного изнашивания. При приработке ДСП полностью исключаются наволакивание, налипание, заедания и прочие повреждения трущихся поверхностей.

В связи с тем что обычные смазки при высоких температурах применять нельзя, очень большое значение при работе сопряжений деталей машин имеет термически активируемая адгезия (или схватывание) материалов. В подвижных сопряжениях она может являться причиной высоких значений коэффициента трения и интенсивного изнашивания, в неподвижных сопряжениях адгезия может приводить к прочному соединению находящихся в контакте поверхностей и невозможности вследствие этого разбирать сопряжения машин после работы.

1 Э-10Г2 э-игз Э-12Г4 Э-15Г5 ОЗН-250У ОЗН-ЗООУ ОЗН-350У ОЗН-400У Деталей, эксплуатируемых в условиях интенсивного изнашивания, сопровождающегося ударами

ПГ-УС25 (ПН-У50Х38Н) 55 Наплавка деталей сельскохозяйственных машин и других, работающих в условиях интенсивного изнашивания без ударов

При испытаниях на воздухе на начальных стадиях нагружения упругая энергия искажений решетки y-Fe значительно растет в результате интенсивного образования плоских дислокационных скоплений в процессе трансляционного скольжения, а также за счет появления дополнительных дефектов упаковки. Это подтверждается результатами просвечивающей электронной микроскопии дислокационной структуры, проведенной на тонких фольгах, приготовленных из испытанных образцов после проведения всех остальных анализов. Обнаруживаются характерные для стали 18-10 ряды дислокационных полос и дефектов упаковки.

При высоких температурах (800° С и выше) с увеличением содержания углерода в стали скорость ее окисления, а также видимое и истинное обезуглероживание, как установлено Л. П. Емель-яненко, уменьшаются (рис. 97) вследствие более интенсивного образования окиси углерода, что приводит к торможению окисления железа, самоторможению окисления углерода и усилению образования в окалине газовых пузырей.

Повышение содержания углерода в стали снижает скорость её окисления вследствие более интенсивного образования окиси углерода, что приводит к тормохению окисления хелеаа.

интенсивного образования плоских зародышей на гранях с малой плотностью упаковки.

цессе развития деформации и на стадии интенсивного образования ллоских дислокационных скоплений может оказывать превалирующее влияние по сравнению с ростом приложенных напряжений Ат. Резкое ослабление механохимического эффекта на стадиях легкого скольжения и динамического возврата обусловлено не столько уменьшением темпа прироста напряжения Ат, сколько уменьшением п с ростом степени деформации на этих стадиях.

Для того чтобы показать влияние среды на процесс трения других материалов, на фиг. 320, б приведены зависимости коэффициента трения от температуры при трении металлокерамики МК-8 по чугуну ЧНМХ [170] в тех же средах. Во всех случаях коэффициент трения вначале уменьшается, а затем при нагреве среды до температуры 600° С стабилизируется. Наиболее высокий коэффициент трения получен при трении металлокерамики в среде гелия, что объясняется отсутствием образования окисных пленок, а при трении в среде кислорода вследствие интенсивного образования окисной пленки значение коэффициента трения имеет минимальное значение. При трении в воздушной среде значение коэффициента трения имеет среднее значение. Наиболее высокий износ обоих элементов пары происходит при трении в нейтральной среде из-за наличия непосредственного контакта материалов двух тел, сопровождающегося схватыванием. Износ в окислительной среде несколько больше, чем в воздушной, из-за более интенсивного образования окисной пленки. Из сравнения результатов экспериментов при трении в различных средах видно, что влияние среды проявляется совершенно различно при трении различных по своему составу и структуре фрикционных материалов.

Кроме активного химического действия электролита, для интенсивного образования окисной пленки должна быть подобрана оптимальная плотность тока.

Температура интенсивного образования окалины в °С . . 850 85°

Чеканят обычно поковку в холодном состоянии или с подогревом её ниже температуры интенсивного образования окалины. Предварительно поверхность поковки должна быть очищена от окалины травлением, либо обработкой в барабанах, либо в пескоструйных или дробеструйных аппаратах.

Таким образом, при расчете параметров ускоряющегося изоэнтропийного потока следует различать три этапа процесса. В области дозвуковых режимов течения определение характерных величин можно, по-видимому, производить по соотношениям, описывающим движение без обмена массой между фазами системы. В интервале интенсивного образования в переохлажденном паре зародышей конденсированной фазы и вплоть до возникновения скачка конденсации для расчета могут быть использованы методы, приведенные в настоящей главе. Наконец, в области за скачком конденсации, сопровождающимся восстановлением термодинамического равновесия системы, параметры потока можно рассчитать с помощью соотношений (3-7) — (3-9) и уравнения кривой упругости.

Наиболее простым и дешевым способом разделения, нашедшим широкое применение в зарубежной практике, является гидравлический способ разделения ионитов в восходящем потоке воды. Оптимальные условия для гидравлического разделения смесей из определенных марок зарубежных ионитов, как правило, устанавливались экспериментальным путем, и это, естественно, затрудняло применение в фильтрах со смешанным слоем новых марок ионитов. Теоретические и экспериментальные работы, проведенные на кафедре Технологии воды и топлива МЭИ, выявили основные условия, обеспечивающие практическую возможность гидравлического разделения смесей ионитов (отсутствие интенсивного образования конгломератов частиц, определенный фракционный состав шихты). Первостепенное значение для практического внедрения гидравлического метода разделения отработанной смеси ионитов имела разработка критерия гидравлической разделимости ионитов1.