Интенсивностью деформаций

Жидкие самотвердеющие смеси (ЖСС), используемые для изготовления как литейных стержней, так и литейных форм, приготовляют из кварцевого песка, отвердителей (шлаков фер-рохромистого производства), связующих материалов (жидкое стекло, синтетические смолы), поверхностно-активных веществ. При интенсивном перемешивании компонентов смеси образуется пена, которая разделяет зерна песка, уменьшает силы трения между ними, что и придает смеси свойство текучести. Такие смеси сохраняют текучесть обычно в течение 9—10 мин. За это время смесь должна быть разлита по формам или стержневым ящикам- Через 20—30 мин смесь становится прочной

где /м — температура масла в корпусе передачи, °С; 4~20°С — температура окружающего воздуха; т) — к. п. д. передачи; Р,— мощность на валу червяка, Вт; Кт — коэффициент теплоотдачи *. Зависит от материала корпуса и скорости циркуляции воздуха. Для чугунных корпусов принимают /Ст=8...17 Вт/(м2-°С). Большие значения используют при хорошей циркуляции воздуха вокруг корпуса и интенсивном перемешивании масла (при нижнем или боковом расположении червяка); А — поверхность охлаждения корпуса (без учета поверхности днища), омываемая свободно циркулирующим воздухом. Поверхность А определяют по размерам корпуса. Ориентировочно можно принимать (м2) Л=20аю]'7... 2()fluA Условие работы передачи без перегрева

шие значения принимают при незначительной шероховатости поверхности наружных стенок, хорошей циркуляции воздуха вокруг корпуса и интенсивном перемешивании масла (при низшем или боковом расположении червяка); А — площадь поверхности охлаждения редуктора (без основания, которым он крепится к раме, фундаменту и т. п.), м2. Величина [/„,] зависит от марки масла. Обычно принимают [/„] = 80 ... 90° С.

Для замыкания системы уравнений (1.2) — (1.4) необходимо иметь соотношение, связывающее среднюю температуру L/i с температурами (//х, ?/?ых. Это соотношение можно получить на основе того или иного допущения о характере пространственного изменения температуры теплоносителя. Например, при линейном изменении температуры по длине канала справедливо равенство U г = (?//х + 4- ?/;ЫХ)/2; при интенсивном перемешивании теплоносителя в объеме U i — ?//вых. Обобщением этих соотношений является выражение

На рис. 43 представлена экспериментальная за- Vr'/t висимость содержания растворенного воздуха в минеральных маслах от времени хранения жидкости под атмосферным давлением. Примерно через 200 часов происходит избыточное насыщение масла воздухом. После этого процесс стабилизируется. Приведенный выше график получен при спокойном состоянии свободной поверхности масла, а при интенсивном перемешивании время насыщения составляет доли секунды.

Результаты радиохимических исследований адсорбции ингибиторов коррозии типа ИКБ показали, что при интенсивном перемешивании стационарная адсорбция ингибитора ИКБ-4 на поверхности углеродистой стали в водном растворе устанавливается через 3—4 ч и зависит от концентрации ингибитора и температуры. Различная зависимость адсорбции ингибиторов от их содержания, возможно, связана с полярностью растворителя, которая не позволяет при малом содержании ингибитора в среде покрыть поверхность металла слоем ориентированных дифильных молекул.

где /в%20° С — температура окружающего воздуха; г) — КПД червячной передачи; Pi — мощность на валу червяка, Вт; Кт — коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 >0С), т. е. число, показывающее, сколько теплоты в секунду передается одним квадратным метром поверхности корпуса при перепаде температур в один градус. Зависит от материала корпуса редуктора и скорости циркуляции воздуха. Для чугунных корпусов принимают Кг = 9 ... 17 Вт/(м2 • °С). Большие значения используют при хорошей циркуляции воздуха вокруг корпуса и интенсивном перемешивании масла (при нижнем или боковом расположении червяка); А — поверхность охлаждения корпуса (без учета поверхности дна), омываемая свободно циркулирующим воздухом, м2. Поверхность А определяют по размерам корпуса, полученным при эскизном проектировании. Ориентировочно А определяют по эмпирической формуле

Выполнение условия В = оо обеспечивается применением охлаждающей среды с высокой теплопроводностью при интенсивном перемешивании этой среды, При этом справедливо неравенство (5-15), если в нем изменить знак на обратный. Условие /ж== const выполняется за счет соответствующего выбора размеров охлаждающих систем (термостатов, печей). Размеры выбираются такими, чтобы массовая теплоемкость термостатов и печей была велика по сравнению с массовой теплоемкостью самого образца и чтобы выделяемое при охлаждении образца тепло не приводило к изменению температуры среды в термостате на протяжении всего опыта.

При интенсивном перемешивании расплава во время заполнения матрицы возможно его окисление, захват окисной плены струей, в результате чего после приложения давления она может остаться в заготовке. Окис-ные плены и корольки не устраняются при последующем приложении давления. Поэтому для получения качественных слитков и отливок необходимо соблюдать режимы заливки, как и при литье в обычных атмосферных условиях.

Для чугунных корпусов, не обдуваемых вентилятором, принимают /Ст= 12. ..18 Вт/(м2-°С). Большие значения используют при незначительной шероховатости и загрязненности поверхности наружных стенок, хорошей циркуляции воздуха вокруг корпуса и интенсивном перемешивании масла (при нижнем расположении червяка).

При перемешиваний концентрация электролита выравнивается почти во всем объеме, однако у самой поверхности растворяющейся твердой фазы всегда существует тонкий слой, через который, концентрация выравнивается путем диффузии. Этот слой называется диффузным. Чем интенсивнее осуществляется перемешивание электролита, тем меньше толщина диффузного слоя Ь. С уменьшением толщины диффузного слоя понижается роль диффузных процессов в растворений твердой фазы. При интенсивном перемешивании скорость выравнивания концентрации в диффузном- слое столь значительна, что превышает предельную скорость растворения твердой фазы на поверхности. С этого момеита общая скорость, процесса, контролируемая самой медленной его стадией, определяется не процессами диффузии, а только процессом растворений твердой фазы.

деформаций [9]. Для этого устанавливается связь между силовыми (например, давлением р) и геометрическим (например, интенсивностью деформаций Б;) параметрами при монотонном нагружении. Полагается, что функциональная зависимость р(е;) имеет максимум.

Предельное состояние конструктивного элемента будем оценивать по критерию неустойчивости пластических деформаций [ 9 ]. Для этого устанавливается связь между силовым (например, давлением р) и геометрическим (например, интенсивностью деформаций s,-) парметрами при монотонном нагружении. Полагается, что функциональная зависимость р (Е,)

Будем полагать, что связь между интенсивностью касательных напряжений Т = ('/25'ц5ч)'/2 и интенсивностью деформаций

Во многих исследованиях принимается наличие связи между интенсивностью напряжений а( и интенсивностью деформаций Sj, т.е. предполагается, что при любом напряженном состоянии в плоскости ?,, ffj существует единая кривая для установившейся ползучести, а для неустановившейся ползучести в плоскости ёг at или е., ffj — в каждый фиксированный момент времени. Однако нередки случаи, когда единая кривая отсутст-

В условиях пропорционального нагружения величина е* заменяется интенсивностью деформаций et. Постоянная ер, определяемая из опыта на разрушение образца при растяжении, остается без изменения.

Зависимость между интенсивностью напряжений ч. и интенсивностью деформаций е.

ность напряжений а, связана с интенсивностью деформаций s/ зависимостью а/ = Ф (е,-), устанавливаемой экспериментально из испытания на растяжение (см. стр. 18).

^Пр -у/ Первое слагаемое в формулах для "л-. <*.,. о, соответствует объемной деформации, второе — чистому сдвигу. Зависимость между (Т и Д 0 = КД. Зависимость между интенсивностью напряжений а. и интенсивностью деформаций В(. о. = ЗСе., где j

сивность напряжений а; связана с интенсивностью деформаций et зависимостью 0; = Ф (е.[), устанавливаемой экспериментально из испытания на растяжение.

На рис. 3 изображена кривая деформирования материала, дающая зависимость между интенсивностью касательных напряжений Т и интенсивностью деформаций сдвига Г. Принимаем для области пластической деформации степенную зависимость

На рис. 5 изображена так называемая обобщенная кривая Г — Г, дающая зависимость между интенсивностью касательных напряжений Т и интенсивностью деформаций сдвига Г. В области