Интенсивность напряжений

Как видно из рис. 39, интенсивность намагничивания с повышением температуры постепенно снижается, и точка Кюри ^ ^ соответствует окончатель- ^ ^ ной потере ферромагне- ^ ^ тизма. 11

Как видно из хода первоначальной кривой намагничивания, интенсивность намагничивания изменяется с изменением напряженности поля. Интенсивность намагничивания пропорциональна тангенсу угла наклона касательной к кривой начального намагничивания и численно равна отношению В/Я.

Интенсивность намагничивания называется магнитной проницаемостью; магнитная проницаемость в весьма слабых полях называется начальной магнитной проницаемостью; размерность магнитной проницаемости Гс/Э.

Намагниченность (интенсивность намагничивания) .... ампер на_ метр

магнитного поля); коэрцитивная сила НсСЭ] (напряженность магнитного ,поля, которую необходимо прилокить к образцу для его полного размагничивания); магнитная проницаемость ц [Гс/Э](интенсивность намагничивания металла, т. е. его способность к сгущению силовых линий магнитного поля). В зависимости от величины коэрцитивной силы и магнитной проницаемости стали и сплавы подразделяют на магкитнотвердые, магнитномягкие и немагнитные.

где J — намагниченность (интенсивность намагничивания), Н — напряженность магнитного поля.

где/ — интенсивность намагничивания; Н — напряженность магнитного поля; С, — постоянные (i—\, 2, 3). Температурная зависимость выражения (1) определяется температурной зависимостью произведения интенсивности намагничивания / и магнитной восприимчи-

Согласно экспериментальным данным К. П. Белова [4], восприимчивость парапроцесса при повышении температуры возрастает и в точке Кюри достигает максимума. С другой стороны, интенсивность намагничивания / уменьшается с ростом температуры. Поэтому необходимо сравнить скорости изменения с повышением темпе-

Намагниченность (интенсивность намагничивания) J J = PJV L-4

В приборе Ферстера (ФРГ) датчиком является постоянный подковообразный магнит с измерительной обмоткой в средней части. При соприкосновении датчика с контролируемой деталью в результате уменьшения размагничивающего поля интенсивность намагничивания магнита увеличивается и в цепи обмотки возникает импульс тока, величина к-рого пропорциональна толщине стенки детали. В качестве измерительного прибора в этом случае использован флюксметр. Диапазон толщин, измеряемых указанным прибором, от О до 3 мм. В нек-рых магнитных толщиномерах датчиком является подковообразный электромагнит, питаемый переменным током промышленной частоты. Показания гальванометра, включенного в цепь вторич-

Макс, магнитная энергия Магнитная индукция 2 ВЛ (гс) Напряжение магнитного поля 2 Коэфф. обратимой проницаемости цг (зс/э) Интенсивность намагничивания 3 4я/ (гс) Плотность v (г/см3)

Прирост напряжений при увеличении деформации характеризует деформационное упрочнение металла, т.е. da/ds= E" (тангенс угла наклона касательной к кривой растяжения). В пределах упругой деформации da/ds = Е (где Е - модуль Юнга). В области площадки Е = 0. По мере роста s модуль упрочнения изменяется по сложной (чаще по монотонно возрастающей) кривой, характер которой зависит от исходной структуры металла, формы и размеров образца, температуры испытаний, скорости деформации, схемы напряженного состояния и др. При соблюдении условия простого нагружения кривая упрочнения, построенная с использованием инвариантных величин а,- и е,- (OY и е,- - интенсивность напряжений и деформаций) имеет один и тот же вид независимо от формы и размеров образцов, схемы напряженного состояния (одноосное или двухосное). Известно, что макропластическая деформация возникает в результате накопления пластических сдвигов, являющихся следствием инициирования, перемещения и

Прирост напряжений при увеличении деформации характеризует деформационное упрочнение металла, т. е. da/ds (тангенс угла наклона касательной к кривой растяжения). В пределах упругой деформации do/ds = Е. В области площадки текучести do/de = 0. По мере роста s модуль упрочнения da/ds = Е' изменяется по сложной (чаще по монотонно возрастающей) кривой, характер которой зависит от исходной структуры металла, формы и размеров образца, температуры испытаний, скорости деформации, схемы напряженного состояния и др. Заметим, что при соблюдении условия простого нагружения кривая упрочнения для данного металла, построенная с использованием инвариантных величин ai и Si (а и ei - интенсивность напряжений и деформаций), имеет один и тот же вид независимо от формы и размеров образцов, схемы напряженного состояния (одноосное или двухосное). Как было показано выше, макропластическая деформация возникает в результате накопления пластических сдвигов, являющихся следствием инициирования, перемещения и

где аср - шаровой тензор; <л - интенсивность напряжений. Величина аср рассчитывается по формуле ;

При двухосном напряженном состоянии acp=ai(l+m)/3, где тст = Ст2/ся. В тонкостенном цилиндре с донышками т0 = 0,5; аср = 0,5. Интенсивность напряжений en для плоского напряженного состояния равна .

где а; - интенсивность напряжений.

Заметим, что для этой балки с тонкими полками осевые напряжения в полках существенно постоянны. Поэтому для упруго-идеально-пластических балок предел текучести достигается одновременно во всех точках полок. Это намного упрощает двухцелевое проектирование балки с заданными упругой податливостью и коэффициентом нагрузки при пластическом разрушении под действием одной и той же системы нагрузок. Действительно, определим оптимальный проект, удовлетворяя первому ограничению на поведение балки и игнорируя второе. Если постоянная интенсивность напряжений а0 в полках, согласно этому упругому проекту, должна превышать предел текучести оу при одноосном напряженном состоянии, то проект определится вторым ограничением и толщина полок, предусматриваемых упругим проектом, должна быть увеличена в (Т0/аг раз.

В реальных случаях сварки в центральной части пластины при нагреве возникают пластические деформации укорочения, вызванные действием сжимающих напряжений стг и 0е, поэтому при последующем охлаждении в пластине появляются остаточные напряжения. На рис. 11.16 показано характерное распределение остаточных напряжений аг и ао в радиальном направлении. При этом можно выделить три зоны. В зоне / остаточные напряжения (как ог, так и ое) растягивающие и, как правило, достигают значений предела текучести материала, т. е. ол = = ае = От. В зоне // интенсивность напряжений 0„ вычисленная по значениям компонентов ог и ere, приблизительно равна пределу текучести, т. е. а, = 0т, В зонах I к II происходят пластические деформации. В зоне /// на стадиях нагрева и остывания возникают только упругие деформации. В этой зоне компоненты напряжений аг и ов уменьшаются по абсолютным значениям примерно обратно пропорционально квадрату радиуса.

координатах "интенсивность напряжений а\, интенсивность деформаций е". Значения а\ и ?j, определяются по формулам

дам областях составляла более 350 НУ. Даже при наличии в металле образцов адаптера фирмы РМС дефектов (пор) предел прочности этих образцов превышал 650 МПа. Дефекты снижали (для отдельных образцов более чем на порядок) пластические свойства металла адаптеров. В процессе эксплуатации интенсивность напряжений в резьбе адаптера фирмы РМС достигала 0,32, а в резьбе адаптера фирмы НиЬпег Уата§ составляла 0,12 от нормативного предела текучести (или 0,19 для РМС и 0,07 для НиЬпег Уатад от фактического предела прочности). При отсутствии нагрузки от веса насосно-компрес-сорных труб и функционировании скважины в металле адаптеров возникали только окружные напряжения (без учета нагрузки в резьбе от моментов затяжки), которые составляли 0,08 от нормативного предела текучести.

где v0 - скорость коррозии; а, и е, - интенсивность напряжений и дефор-

а статическом растяжении; <л - интенсивность напряжений; ц/ а = - - ;