Интенсивность распределения

Пульсации температуры возникают как вследствие неупорядоченности движения ручейков жидкости и пара около стенки в пределах элемента трубы, на протяжении которого происходит упаривание пленки, так и вследствие периодических смещений (вверх и вниз по ходу потока) сечения, в котором паросодержание достигает значения хгр. По опытным данным автора [142], полученным при рш = 250ч-1000 кг/(м'2-с), протяженность зоны пульсаций температуры зависит от массовой скорости, давления, плотности теплового потока и паросодержания на входе в трубу. В большинстве опытов она колебалась от 30 до 60 мм. Максимальная интенсивность пульсаций наблюдается в начале зоны ухудшенной теплоотдачи.

€• — интенсивность пульсаций (1=^,17, f);

При умеренной и сильной закрутке потока диафрагмирование приводит к уменьшению осевой скорости у поверхности канала, вырождению зоны обратных течений у оси и формированию приосевого вихря. В связи с этим интенсивность пульсаций в приосевой и центральной области канала уменьшается, а область с пониженным уровнем пульсаций расширяется (рис. 4.8/5, в) Рассмотренное выше влияние диафрагмирования на макроструктуру закрученного потока тесным образом связано с изменением в структуре осредненного течения. Известно (см. гл. 3), что в приосевой зоне конического канала (диафрагмы) закрученный поток испытьшает сильный разгон, что приводит к ускорению потока в приосевой и центральной областях цилиндрического канала и образованию радиальных течений, направленных к оси канала. Под воздействием ускорения, которое с ростом интенсивности закрутки захватывает все большую часть сечения, и происходит уменьшение интенсивности продольных пульсаций в канале.

Рис. 4.9. Интенсивность пульсаций в проницаемом канале при различных

Микроструктура закрученного потока определялась в системе координат ?, т?, f (см. рис. 4.1). Интенсивность пульсаций рассчитывалась так же как и в непроницаемом канале (разд. 4.1). На рис. 4.9 представлено распределение'^, е? и е^ для одного из завихрителей в сечении ж= 8,46 при различных значениях параметра вдува В*. Качественно аналогичные данные получены и для других завихрителей.

Наиболее существенное влияние вдув со стенки канала оказывает на периферийную область потока. Здесь по сравнению с непроницаемым каналом возрастают продольная и поперечная интенсивность пульсаций, величина еп увеличивается по всему сечению канала. Такой характер воздействия обусловлен увеличением радиальных скоростей в канале. В приосевой зоне канала для исследованных условий вдув практически не оказывает влияния на интенсивность пульсаций, которая так же как и в непроницаемом канале достигает 30...40%. При изменении геометрических характеристик завихрителя (<рн, п) характер радиального распределения е{, е?, еп изменяется незначительно.

Увеличение интенсивности закрутки потока на входе в конический канал качественно аналогично уменьшению "3^ (рис. 4.15). В этом случае при умеренной и значительной закрутке профиль на входе в канал практически равномерный (рис. 4.15,а). По длине конического канала интенсивность пульсаций уменьшается примерно в одинаковой степени по всему сечению конического канала.

На выходе из конфузора радиальный профиль вращательной скорости соответствует закону квазитвердого вращения потока. Вследствие этого интенсивность продольных пульсаций (е^) на входе в канал не превышает 5%. Зона отрыва характеризуется значительными градиентами осредненных скоростей и высоким уровнем пульсационного движения, достигающим 60...80%. При вырождении отрывной зоны интенсивность пульсаций в ней возрастает, что связано с качественной перестройкой радиального профиля осевой скорости. Характерно, что для меньших значений Ф*вХ.г уровень пульсационного движения в зоне вырождения отрыва получается несколько большим (см. рис. 4.17).

На некотором расстоянии после вырождения обратного течения ра-•диальный профиль е$ приобретает вид, характерный для безотрывного закрученного течения в трубах Т = 1,25, Ф*вх.г ~ ^>^) • Вследствие более протяженной _отрывной зоны интенсивность пульсаций для Ф*вх.г = 0,5 и 1,0 в сечении Т= 1,25 несколько выше, чем при Ф*вх.г = 2,0.

По проволочке 4 пропускается переменный ток достаточно низкой частоты, порядка 1 или нескольких герц. Для питания проволочки возможно также использование выпрямленного пульсирующего тока. В связи с периодическим изменением мощности электрического тока, рассеиваемой в проволочке, температура ее будет периодически пульсировать, а следовательно, будет соответственно .меняться и длина проволочки. Пульсации длины проволочки сопровождаются соответствующими колебаниями подвижного стержня меха-нотрона, а следовательно, и пульсациями анодного тока лампы. Интенсивность пульсаций оказывается пропорциональной теплопроводности, а значит, и давлению газа в довольно широком интервале низких давлений.

Скорость псевдоожижения WH-T, соответствующую максимуму амплитуды, принято считать скоростью начала перехода к турбулентному режиму. Турбулентный режим считается сформировавшимся полностью при скорости WT, при которой интенсивность пульсаций давления становится практически постоянной.

Нормальные и касательные напряжения представляют собой интенсивность распределения соответственно нормальных и поперечных сил, действующих по элементарной площадке в рассматриваемой точке.

Выделим в окрестности некоторой точки К малую площадку АЛ и допустим, что на ней возникла внутренняя сила А/^вн (рис. 2.10). Найдем среднюю интенсивность распределения внутренней силы или, как говорят, среднее напряжение:

При амплитудном методе контроля интенсивность распределения энергии определяется по изменению амплитуды прошедших через контролируемое изделие микрорадиоволн. Однако в некоторых случаях нежелательно, а иногда и невозможно, применить способ контроля изделия по прошедшим через образец волнам. В этом случае используют способность электромагнитных волн отражаться от изделия и по интенсивности распределения энергии и изменению амплитуды отраженных от изделия микроволн судят о характере и размере дефектов в изделии. Для пояснения амплитудного метода контроля на рис. 3.10 приведена функциональная электрическая схема установки.

Теперь обратимся к случаю, когда интенсивность распределения момента инерции вдоль оси х отображается непрерывной дифференцируемой функцией р (х) — dJn/dx. При этом коэффициент при X в дифференциальном уравнении (5.147) зависит от х. Здесь мы воспользуемся допущением о медленности изменения функции р (х). Тогда в соответствии с (4.10) и (4.25) решение уравнения (5.147) может быть записано так1:

где ? (х, t) — функция прогиба; k — коэффициент постели; \л — интенсивность распределения масс; EJ — изгибная жесткость. Эти величины для призматической балки определяются соотношениями:

Для соединения типа стяжки (рис. 3.8, б) интенсивность распределения осевых сил, как и в формуле (3.17),

Для кривошипного механизма оно будет при угле <р, для которого кривошип ОА становится перпендикулярным к шатуну АВ. Как известно из кинематики механизмов (т. 1, гл. V), в указанном'поло-жении кривошипного механизма скорость поршня достигает приближенно наибольшей величины и, следовательно, ускорение его обращается почти в нуль [это следует также и из уравнения (31) для Wb]. Поэтому будет равна приближенно нулю и сила инерции шатуна в точке В, следовательно, все силы инерции действительно распределятся по треугольнику А А' В. Шатун будет работать на изгиб как балка, опертая концами А и В и нагруженная погонной нагрузкой, распределенной по треугольнику. Интенсивность распределения погонной нагрузки от сил инерции в любом сечении равна

Для определения эффекта, вносимого взаимным влиянием шпилек, поступим следующим образом. Представим себе, что объемлющая деталь (корпус) эквивалентна стяжке, толщина стенки которой равна половине ширины перемычки в наиболее узком месте между шпильками. Это вполне правомерно, так как массивная часть корпуса ограничивает гнездо под шпильки лишь с одной стороны — стороны, обращенной к оси корпуса. Перемычки же между гнездами под шпильки и перемычка между гнездом и внешней поверхностью фланца корпуса приблизительно равны по толщине, и эти зоны охватывают гнездо под шпильку в большей степени, чем массивная часть корпуса. Для этого соединения подсчитываем величину усилия в первом наиболее нагруженном витке шпильки. Интенсивность распределения осевых сил вдоль соединения типа стяжки имеет вид [32]

Интенсивность распределения фиктивной нагрузки от крутящих и изгибающих моментов

Уравнение (4.31) представляет собой условие совместности деформаций, выраженное через интенсивность распределения осевых сил. При учете коэффициента Пуассона это уравнение содержит также производную первого порядка.