Интенсивностей деформаций

Занос проточной части компрессора и турбины. Как было сказано, характер и интенсивность загрязнения проточной части компрессоров и турбин газотурбонагнетателей зависят от влажности, солености и места забора воздуха, качества и вида используемых горюче-смазочных материалов, качества сгорания топлива, температуры выпускных газов и других факторов.

Интенсивность загрязнения поверхностей нагрева котла золо-выми отложениями зависит от многих факторов, в том числе от химического и минералогического состава минеральной части топлива и условий ее превращения в топке и газоходах котла, условий сепарации частиц золы в топке, температуры газй в районе поверхности нагрева, температуры наружной поверхности труб, скорости газового потока, условий обтекания труб, фракционного состава летучей золы, условий очистки поверхностей нагрева и т. д. Особые осложнения возникают в случае образования связанных отложений, и прежде всего тогда, когда такие отложения химически быстро связываются через оксидную пленку с металлом труб поверхности нагрева.

Важным фактором, определяющим интенсивность загрязнения поверхностей нагрева сетевых подогревателей, является также количество соединений железа в сетевой воде. Только при содержании железа в воде 500 мкг/л и ниже сетевые подогреватели

При подготовке на ТЭС и АЭС добавочной воды из сточной необходимо знать изменение состава РОВ в процессе ионирова-ния. Установление количественных и качественных закономерностей сорбции РОВ дает возможность оценить интенсивность загрязнения смол в зависимости от концентрации и состава органических соединений в исходной сточной воде. При этом важно знать состав органических соединений по группам и их количественное изменение после ионитных фильтров.

набивки (при ?хв = 20 ч- 40° С и гух0д = 120 -ь 150° С) происходит достаточно интенсивно, достигая скорости около 1,4 мм в год. Однако при предварительном подогреве воздуха до 4в = 90 -н 100° С скорость коррозии на «холодном» конце ротора резко снижается. При камерном сжигании АШ интенсивность загрязнения и коррозии регенеративных воздухоподогревателей значительно ослабевает по сравнению со сжиганием сернистых мазутов.

При наличии аммиака и гидразингидрата в обессоленном конденсате интенсивность загрязнения его медью снижается с увеличением избыточной концентрации N2H4 и уменьшением концентрации кислорода, т. е. с уменьшением редоксипотенциала среды (рис. 3-12, BD и ВС). При наличии одного гидразина интенсивность загрязнения обессоленного конденсата соединениями меди по тракту ПНД практически имеет одинаковый уровень при рН = 7-=-8,5. Изменение концентрации кислорода

Эти мероприятия обеспечили малую интенсивность загрязнения трубчатых воздухоподогревателей мазутной сажей, а также почти полное отсутствие коррозии их труб. Эффективность высокого предварительного подогрева воздуха в калориферах стала очевидной после того, как при попытке поддерживать температуру воздуха за калориферами равной только 80°С загрязняемость воздухоподогревателей стала возрастать, а их аэродинамическое сопротивление соответственно увеличиваться.

1. Предполагается, что движение частиц от факела к поверхности нагрева происходит в основном за счет сил термофореза, т. е., что интенсивность загрязнения пропорциональна градиенту температур в тепловом пограничном слое топочных газов. (Это допущение подтверждается опытными данными Розенберга, Семененко и Троянкина [Л. 95, 125], результатами наших экспериментов (см. § 3-2) .и проведенными расчетными оценками различных сил (см. рис. 4-1), показывающими, что силы термофореза на порядок и более превышают силы тяжести, электростатического притяжения, силы Лоренца и светового давления. Поток массы твердой фазы к стенке для рассмотренных характеристик топочного процесса намного превышает поток диффузионного и инерционно-турбулентного переноса).

Параллельное включение фильтров используется в тех случаях, когда расходная характеристика фильтра недостаточная для непрерывной фильтрации всего циркулирующего потока жидкости в си-геме. Такой способ подключения фильтров применяется также для эн'кой очистки жидкости, так как эти фильтры рассчитаны на эавнительно малый расход. Для больших расходов потребова-сь бы значительное увеличение габаритов фильтра. Кроме того, Ьга интенсивность загрязнения фильтра мала, то он может располагаться не в главном потоке, а на ответвлении в сочетании с дросселем, благодаря которому через фильтр пропускается часть основного потока жидкости.

где рг -т- плотность газов (кг/м3); та и пд — постоянные величины, характеризующие интенсивность загрязнения от скорости.

То есть произведение интенсивностей деформаций и напряжений является величиной постоянной для рассматриваемого концентратора в упругом и упругопластическом теле.

То есть произведение интенсивностей деформаций и напряжений является величиной постоянной для рассматриваемого концентратора в упругом и упругопластическом теле.

Примечания. 1. В числителе указаны значения для мембранной зоны, в знаменателе - для зоны концентрации напряжений. 2. В скобках указаны значения интенсивностей деформаций при разгрузке (нечетные полуциклы), отличающиеся от е и е при нагрузке (четные циклы).

Рис. 4.56. Кривые изменения вдоль меридиана размаха интенсивностей деформаций и напряжений на внутренней (а) и внешней (б) поверхностях переходной зоны цилиндрического корпуса (типа I) в 200-м цикле термомеханического на-

Изгиб и устойчивость пологих сферических оболочек, ползучесть материала которых описана нелинейными соотношениями, рассмотрен в работе [76]. Теории ползучести сформулированы с использованием законов течения и старения. Исследования проводятся на основе вариационных уравнений, учитывающих геометрическую нелинейность, в которых варьированию, кроме напряжений и перемещений (или их скоростей), подлежат также их интенсивности. Соотношения ползучести для оболочки упрощаются за счет осреднения интенсивностей деформаций и напряжений по толщине. При исследовании устойчивости применяется следующий подход. Полагается, что под действием внешнего давления в процессе ползучести оболочка изменят свою форму и вы-

Рис. 5.4. Перераспределение интенсивностей деформаций по числу циклов в опасном сечении полосы с отверстием из сплава АК4-1-Т1 (d/b = 0,16) при t = 215° С для а„ = 150 МПа, Дт = 10 мин (рис. 5.4, а) и sn = 180 МПа, Ат = 1 мин (рис. 5.4, б)

Рис. 5.5. Изменение интенсивностей деформаций по числу циклов в опасном сечении полосы (dib = 0,16) из сплава АК4-1-Т1 при t = 150° С и <з„ = = 180 МПа

Рис. 5.7. Распределение относительных интенсивностей деформаций <Н/е{гаах в зависимости от времени выдержки Ат и уровня циклического нагружения

На рис. 7.11 приведено распределение интенсивностей деформаций е (отнесенных к деформации предела текучести ет) в зоне сопряжения патрубка с обечайкой при уровне номинальных кольцевых напряжений в оболочке стеи/сгт = 0,5 (кривая Т). При пульсирующей нагрузке с постоянным уровнем максимальных мембранных напряжений аеп/о~т = 0,5 полная стабилизация процесса деформирования наступала после 5 — 6 циклов (в исследуемой зоне устанавливались условия жесткого нагружения). Распределение в этой зоне стабилизировавшегося размаха интенсивности деформаций Ае показано кривой 2.

где e0=l/3(3^+ey+62) = l/3e; а0=1/3(0х + ау + аг)- средние деформация и напряжение соответственно. Не зависящую от типа напряженного состояния связь интенсивностей деформаций е, и напряжений а; представим в следующем виде:

На основании формул (3.93), (3.94) и (3.106) получаем следующие известные значения предельных интенсивностей деформаций и напряжений для изотропной трубы (г8 = 1,0; тЕ = 0):