Интенсивности магнитного

ловиях q=const значение Д^?д уменьшается. Это связано с тем, что при большем давлении -приближение к предельному значению недогрева происходит при более высокой интенсивности конвективного теплообмена в однофазной среде, а следовательно, при меньших температурных напорах.

Критические тепловые потоки не зависят от относительной длины трубы [Л. 138], если она больше 8—10 диаметров. При меньших значе-. ниях <7npi уменьшается с увеличением относительной длины, что объясняется резким изменением интенсивности конвективного теплообмена в начальном участке трубы. Толщина и шероховатость стенки не оказывают влияния на <7кр1. .

Приведенное выше соотношение указывает также пути снижения интенсивности конвективного теплообмена между газом и поверхностью тела. Для этого необходимо увеличить ту часть сопротивления, которая связана с нормальными силами сх, или, другими словами, делать тело шюхообте-каемым. Известно, что для самолета отношение коэффициентов ст/(ст +?») приблизительно равно 0,3, тогда как для шара оно равно 0,01.

В заключение параграфа несколько слов о модификации этого способа применительно к таким условиям аэродинамического нагрева, когда излучение набегающего потока соизмеримо или выше по интенсивности конвективного теплового воздействия. В этом случае целесообразно переизлучать тепловую энергию не с поверхности теплозащитного покрытия, а из пограничного слоя.

Как показали эвапериментальные исследования {Л. 293, 294, 440], изменение интенсивности конвективного теплообмена по длине канала при турбулентном движении существенно зависит от условий входа жидкости в канал. Вход у всех четырех цилиндрических каналов различного диаметра, используемых в настоящем исследовании, не был плавным. По своей геометрии он приближался к условиям внезапного сужения с острой кромкой на входе, так как переходный конус между камерой сгорания и экспериментальным участком (рис. 16-4) имел ступенчатую футеровку из хромомагнезитовых кирпичей. Кроме того, на развитие теплообмена по длине канала влияли геометрические особенности камеры сгорания и сам процесс сжигания газообразного топлива. С целью определения закономерностей изменения конвективного теплообмена по длине канала было

Коэффициенты конвективного теплообмена между газами и трубами в теплообменниках или насадкой в регенераторах определяются по формулам, приведенным в справочниках и специальных руководствах. Ряд их приведен в соответствующих разделах этой книги. Во всех случаях для повышения интенсивности конвективного теплообмена надо стремиться к наибольшей равномерности смывания всех поверхностей нагрева газами, уменьшать до оптимальных размеров сечения каналов, образованных материалом в слое, через который протекает теплоноситель, увеличивать скорость потока до величин, оправдываемых технико-экономическими расчетами. Если материал не теряет качества от высокого нагрева, то направление движения газов и нагреваемого материала выбирается противотоком, так как в этом 116

Величина Qj с изменением / также меняется немонотонно. Когда / = /» или I-» - «.имеем Qz -* <», а при отсутствии тока (J = 0) 0°2= (гс ~ Ti)/[*T + l/C^b)]- Знак производной 9QJ/9J при / = О определяется знаком выражения Z = Гс - otF0l?Tr1. В случае сравнительно малой интенсивности конвективного теплообмена Z >0 и зависимость QjrOT Т достигает при /'<0 минимального значения (Q% > 0). Когда Z < 0, эта зависимость при / < 0 монотонна, а для Z = 0 минимальное значение достигается при / = О и совпадает с (7° ?.

Как показали исследования различных авторов (например, опыты, описанные в работе [59]), интенсивность теплообмена при поверхностном кипении на наружной поверхности одиночной горизонтальной трубы и внутри нее примерно одинакова. В случае кипения на горизонтальных пучках труб это соответствие сохраняется лишь для труб, расположенных в нижнем ряду. При переходе от нижних рядов к верхним интенсивность теплоотдачи несколько возрастает. В работах [16, 59] этот факт объясняется увеличением интенсивности конвективного массопереноса под воздействием подъемного парожидкостного потока, омывающего трубы верхних рядов пучка. С учетом сказанного для определения интенсивности теплообмена в зоне поверхностного кипения можно использовать уравнение [89]

(К-300-240) на Ленинградском Металлическом заводе имени XXII съезда КПСС с целью повышения интенсивности конвективного теплообмена в маслоохладителях и сокращения их габаритов было решено проверить целесообразность применения трубок с проволочным оребрением. Внешний вид трубки с проволочным оребрением показан на рис. 5-23, а поперечное сечение одного элемента дано на рис. 5-24. В новом маслоохладителе предполагалось осуществить противоточное движение потоков воды и масла: воды внутри сребренной трубки, масла — в кольцевом пространстве, заполненном проволочной спи-

срабатывания тепловой емкости в потоке жидкости и металле стенки при заданной интенсивности конвективного теплообмена. Эта длительность, как следует из соотношений (5-7), пропорциональна теплоаккумул и р у ю щ е и способности среды (способности накапливать или отдавать определенное количество тепла при О ..,. _., 2 > изменении температуры

В суммарном переносе тепла (конвекцией, радиацией и теплопроводностью) из газового потока к поверхности элементов насадки при точечном контакте этих элементов между собою можно пренебречь теплопроводностью (Л. 203], а доля переноса тепла радиацией существенно зависит от интенсивности конвективного теплообмена, а также от температур газа и насадки. Как показал Чуханов [Л. 203], в обычных условиях работы аппаратов с неподвижной насадкой (интенсивный конвективный теплообмен при температурах до 500—'550° С) роль радиадии настолько мала, что ею можно пренебречь и, таким О'бразом, считать, что в этих аппаратах внешний теплообмен является конвективным.

Для характеристики интенсивности конвективного теплообмена используются местный (локальный) и средний коэффициенты теплоотдачи.

Из этого выражения видно, что процесс перемагничивания, а соответственно и параметры сигнала в измерительной обмотке преобразователя, зависят от активного сопротивления RK и индуктивности L* короткозамкнутой обмотки. Индуктивность короткозамкнутой обмотки меняется при взаимодействии с объектом контроля и характеризует его электрофизические свойства. Активное сопротивление можно изменять внешним магнитным полем при включении в цепь короткозамкнутой обмотки магниточув-ствительного элемента (магнитодиода, магниторезистора и т. д.) или выполнении короткозамкнутой обмотки из материала, активное сопротивление которого зависит от интенсивности магнитного поля (магнитоиндук-тивный эффект) [54]. На основании этого были разработаны миниатюрные локальные вихретоковые преобразователи и магнитные преобразователи с повышенной чувствительностью к внешнему магнитному полю. Важным достоинством данных преобразователей является отсутствие гальванической связи между входными и выходными цепями.

В преобразователях с доменной связью используют тонкую магнитную пленку, на которую воздействует магнитный рельеф, что приводит к образованию в соответствующих местах цилиндрических магнитных доменов. Считывание информации о распределении интенсивности магнитного поля в контролируемой зоне осуществляется с помощью проводниковых или ферромагнитных аппликаций, нанесенных на поверхность пленки.

Ключи должны срабатывать таким образом, чтобы в каждый момент времени к нагрузке был подключен лишь один чувствительный элемент матрицы. При подведении коммутирующих импульсов поочередно ко всем адресным шинам происходит поэлементное сканирование всей контролируемой поверхности в последовательности, соответствующей совпадению импульсов в шинах В качестве чувствительных элементов матрицы могут быть использованы любые гальваномагнитные преобразователи интенсивности магнитного поля в электрический сигнал. Наиболее перспективными магниточувствительными элементами (МЧЭ) являются датчики Холла, различные модификации феррозондов, магниторезисторы, магнитодиоды, магниготранзисторы, обладающие высокой чувствительностью и разрешающей способностью.

В соленоиде (S) (см. рис. 3.16), длина которого значительно больше диаметра, размещены три обмотки, из которых две (А) и (В) соединены последовательно навстречу друг другу.. При возбуждении соленоида (S) переменным током напряжение в обмотке (С) пропорционально первой производной по времени от напряжения магнитного поля внутри соленоида. Напряжение, снимаемое с двух последовательно включенных обмоток при наличии в них одинакового количества витков, равно нулю. Вставляя в одну из измерительных обмоток (А и В) ферромагнитный материал (Р), создают напряжение, пропорциональное первой производной по времени интенсивности магнитного поля, создаваемого в образце. При подаче полученных напряжений в интегрирующие цепи'; их усилении и подключении к отклоняющим пластинам электронно-лучевой трубки становится виден цикл намагничивания. Интенсивность магнитного поля JLI с достаточным приближением пропорциональна создавшейся в стали магнитной индукции В.

Из этого выражения видно, что процесс перемагничивания, а соответственно и параметры сигнала в измерительной обмотке преобразователя, зависят от активного сопротивления R* и индуктивности L* короткозамкнутой обмотки. Индуктивность короткозамкнутой обмотки меняется при взаимодействии с объектом контроля и характеризует его электрофизические свойства. Активное сопротивление можно изменять внешним магнитным полем при включении в цепь короткозамкнутой обмотки магниточув-ствительного элемента (магнитодиода, магниторезистора и т. д.) или выполнении короткозамкнутой обмотки из материала, активное сопротивление которого зависит от интенсивности магнитного поля (магннтоиндук-тивный эффект) [54]. На основании этого были разработаны миниатюрные локальные вихретоковые преобразователи и магнитные преобразователи с повышенной чувствительностью к внешнему магнитному полю. Важным достоинством данных преобразователей является отсутствие гальванической связи между входными и выходными цепями.

В преобразователях с доменной связью используют тонкую магнитную пленку, на которую воздействует магнитный рельеф, что приводит к образованию в соответствующих местах цилиндрических магнитных доменов. Считывание информации о распределении интенсивности магнитного поля в контролируемой зоне осуществляется с помощью проводниковых или ферромагнитных аппликаций, нанесенных на поверхность пленки.

Ключи должны срабатывать таким образом, чтобы в каждый момент времени к нагрузке был подключен лишь один чувствительный элемент матрицы. При подведении коммутирующих импульсов поочередно ко всем адресным шинам происходит поэлементное сканирование всей контролируемой поверхности в последовательности, соответствующей совпадению импульсов в шинах. В качестве чувствительных элементов матрицы могут быть использованы любые гальваномагнитные преобразователи интенсивности магнитного поля в электрический сигнал. Наиболее перспективными магниточувсгвительными элементами (МЧЭ) являются датчики Холла, различные модификации феррозондов, магниторезисторы, магнитодиоды, магнитотранзисторы, обладающие высокой чувствительностью и разрешающей способностью.

Эффективность МГД-генератора зависит от интенсивности магнитного поля, создаваемого электромагнитом, фгоимость электромагнита высока и он расходует большое количествф электрической энергии.

ОБ ИНТЕНСИВНОСТИ МАГНИТНОГО РАССЕЯНИЯ В ЛИСТАХ ТРАНСФОРМАТОРНОЙ СТАЛИ

Т. А. Брановицкая, И. И. Брановицкий. Об интенсивности магнитного рассеяния в листах трансформаторной стали 184

Об интенсивности магнитного рассеяния в листах трансформаторной стали. Брановицкая Т. А., Брановицкий И. И. «Физические методы и средства неразрушающего контроля». Ми., «Наука и техника», 1976, 184—189.