Интенсивности воздействия

не зависит от интенсивности возбуждения и определяется степенью легирования полупроводника (л0 + р0), убывая обратно пропорционально концентрации легирующей примеси. Наибольшего значения т достигает в собственных полупроводниках, для которых «о = Ро = «г- Подставив это в (6.47), получим

Влияние интенсивности возбуждения ПВ. Увеличение параметра ПВ вызывает резкое возрастание амплитуды автоколебаний и исчезновение смещения. Но при больших значениях ПВ кривая становится все более пологой. Частота автоколебаний с возрастанием интенсивности возбуждения уменьшается и стремится к какому-то пределу, возможно, к собственной частоте системы.

3. Амплитуда автоколебаний уменьшается при увеличении рассеивания энергии в системе, коэффициента А и при уменьшении интенсивности возбуждения ПВ.

Рис. 4. Влияние коэффициента диссипативных сил D и коэффициента интенсивности возбуждения П на амплитуду и частоту вибрации. Не указанные коэффициенты: D = 0,22; В = 0,13; Я = 34,6.

Ширина зоны возбуждения определяется коэффициентом В при сохранении постоянной заданной интенсивности возбуждения ИВ = П0В0 = const, то есть при одновременной перенастройке коэффициента П согласно выражению

Рис. 5. Влияние коэффициента ширины зоны возбуждения В на амплитуду и частоту вибрации; а — при постоянном коэффициенте; Я = 34,6; б — при неизменной интенсивности возбуждения ПВ..

В заключение статьи отметим одно любопытное явление. Если в модели устранить ограничивающие диоды (рис. 1), то начиная с некоторого критического значения интенсивности возбуждения HkBk амплитуда вибрации скачком падает до нуля, частота скачком стремится к бесконечности. Дальнейшее увеличение коэффициента Я или В в закритической области вызывает новое быстрое возрастание амплитуды автоколебаний и, соответственно, уменьшение частоты. Вибрации при этом происходят со значительным положительным смещением по перемещению q (см. рис. 86 и 8в). Критические значения коэффициентов Hh и Bk не зависят от рассеивания энергии в системе, во всяком случае в пределах исследованных значений коэффициента D ----- 0,075 -г-1,5, то есть при изменении рассеивания энергии в двадцать раз (см. рис. 9). Увеличение одного из коэффициентов

2. Вибрации не появляются при выполнении условий (3 или 5), что может быть достигнуто уменьшением интенсивности возбуждения или увеличением массы системы.

Предположение об относительной малости амплитуды возбуждения еще не дает представления о результатах его воздействия на работу механизма. В самом деле, высокочастотные вибрации резцов металлорежущих станков, амплитуда которых редко превышает десятые доли мм, приводят к серьезным нарушениям технологического процесса (см., например, [35, 67]); амплитуды вибрации корпусов приборов, редко превышающие величину порядка 1—2 мм, могут служить источником существенных динамических ошибок и т. д. Даже для грубой оценки интенсивности возбуждения каких-либо предположений относительно его амплитуды еще недостаточно. Вторым, не менее важным фактором при этой оценке является частота возбуждения. Вместе с тем предположение об относительной малости амплитуды возбуждения определенным образом упрощает решение поставленных задач, допуская в некоторых случаях линеаризацию

видно, что при приближении характеристической области механизма к этим линиям амплитуда колебаний при одной и той же интенсивности возбуждения будет нарастать.

Важные для различных приложений вопросы движения цапфы в подшипнике с зазором изучались в [4], а затем [113]. В этих работах были установлены зависимости режима движения цапфы от интенсивности возбуждения, величины зазора и других факторов. Значительное внимание уделяется в последние годы теоретическим и экспериментальным исследованиям влияния зазоров на прочность и долговечность тяжелых машин [46].

Анализ подходов к оценке безопасного ресурса основных силовых элементов авиаконструкций свидетельствует о формировании для всех случаев эксплуатационного нагружения каждого элемента конструкции некоторого блока последовательно действующих циклических нагрузок. Он по интенсивности воздействия в той или иной мере является эквивалентом предполагаемого повреждения конструкции, которое должно быть реализовано в условиях эксплуатации. Оцениваемый на его основе период или срок эксплуатации В С или ГТД выражается числом циклов соответственно ЗВЗ или ПЦН, а также одновременно выражается в часах наработки с учетом средней продолжительности полета ВС. Последнее необходимо в связи с тем, что продолжительность полетов различного типа ВС в эксплуатации может колебаться в широких пределах в зависимости от решаемых ими задач. Так, например, для вертолетов средняя продолжительность полета составляет около 30-40 мин, тогда как для самолета длительность полета может достигать 7 ч.

Однако совокупность затрат энергии при всем многообразии одновременного действия температуры, агрессивной окружающей среды, многоосного нагружения, его нестационарности, различной последовательности и интенсивности воздействия — все одновременно влияющие на поведение материала факторы не могут быть в полной мере учтены через энергетический анализ. Это оказывается невозможным не только из-за трудностей разработки моделей, учитывающих всю совокупность затрат энергии в много-параметрическом мире внешнего воздействия, но и из-за несоответствия предполагаемого и реализуемого воздействия на материал. В эксплуатации могут быть реализованы нерасчетные

Роль окружающей среды в протекании процесса пластической деформации у вершины трещины проявляется через концентрацию водорода, которая возрастает в непосредственной близости к этой вершине. Это наиболее близкая к реальной ситуации схема повреждения материала, которая используется для описания влияния агрессивной среды на ускорение процесса разрушения. В соответствии с соотношением (2.23) критическое раскрытие трещины уменьшается при увеличении интенсивности воздействия среды в момент перехода к нестабильному разрушению. Вместе с тем распространение усталостной трещины в коррозионной среде сопровождается ее ветвлением как по телу зерна, так и по границам зерен или иным структурным элементам [94]. Предельное состояние наступает одновременно по нескольким локальным вершинам трещины в каждом сечении вдоль всего ее фронта. В этой ситуации предельное состояние достигается при существенно иной интенсивности напряженного состояния материала, чем без ветвления мезотрещин вдоль макровершины трещины.

но из 10 монослоев. Для полного удаления этой части аппрета необходима выдержка его в кипящей воде в течение 3—4 ч. На электронных микрофотографиях данной части аппрета, которая экстиа-тировалась в кипящей воде в течение 1 ч, обнаружены агломераты аппрета. Если предположить, что кипячение в воде в течение 1 ч по интенсивности воздействия аналогично экстрагированию в аппарате Сокслета в течение 4 ч, то можно отождествить данные агломераты аппрета с теми, которые наблюдали Стерман и Брэд-.ли, что указывает на присутствие чистого или плотно связанного лолимерного слоя.

пель воды, поглощают и частично отражают обратно длинноволновое излучение не менее активно, чем черное тело. В то же время облака отражают приходящее солнечное излучение. Не совсем ясно, какой процесс доминирует— отражение или поглощение; это может зависеть даже от высоты облаков. Не исключено, что процесс образования облачности приводит к возникновению механизма отрицательной обратной связи, т.е. уменьшение интенсивности воздействия солнечных лучей способствует образованию облаков, а облака в еще большей степени задерживают "уходящие длинные волны измерения, препятствуя тем самым охлаждению земной поверхности.

При классификации по признаку эксплуатационного воздействия надо иметь в виду, что действующие при эксплуатации факторы вызывают постепенное изменение параметров и в то же время при определенных значениях этих параметров изменение интенсивности воздействия до некоторого критического уровня может вызвать отказ изделия.

Оказалось, что величина износостойкости наплавок в значительной степени зависит от интенсивности воздействия. На рис. 23 (кривая 3) показано изменение относительной износостойкости наплавок с содержанием до 3%С и до 12% Сг. Кривая 4 соответствует наплавкам, содержащим до 5%С и до 26% Сг. Здесь видно, что при снижении скорости в 1,3 раза износостойкость увеличивается почти в 2 раза. В этом случае, как и для большой скорости удара, износостойкость возрастает с увеличением количества углерода.

Для количественного определения интенсивности воздействия изменения весового расхода смеси на величину потерь Дрдф были построены зависимости Ардф—Др0=/ (w0) npH?=const и р—const. Анализ полученных данных показал, что потери на трение при движении двухфазного потока в каналах сложной формы увеличиваются пропорционально весовой скорости в степени п=1Л, а не 1.75, как это имеет место при течении однофазного потока.

Трудности при ускоренных испытаниях на срок службы, особенно при проведении циклических испытаний или испытаний при повышенной интенсивности воздействия внешних факторов, состоят не в определении условий испытания, которые вызовут отказы рассматриваемого типа, а в корреляции полученных данных об отказах с ожидаемыми характеристиками элементов в реальных условиях эксплуатации и условиях окружающей среды, т. е. в определении коэффициентов ускорения. Обычно тратится много средств и времени при попытках определить статистически обоснованную корреляцию -этих данных, однако очень часто эти попытки оказываются неудачными. При обычных практических ограничениях бюджета и 13*

вания давления (цифра 7 поставлена у того ограничителя, который нужно ввести в действие, чтобы ограничить воздействие регулятора давления). Если ограничителей нет и установка их затруднена, то прибегают к уменьшению интенсивности воздействия регулятора давления на отсечный золотник 5. Это достигается изменением точки подвеса (рис. 4-10,а и б, см. стрелку Я) или уменьшением слива (см. П1 на рис. 4-10,б). На схеме узлы и детали одного назначения обозначены одинаковыми номерами.

Как видно, из рис. 76 возможны два максимума интенсивности воздействия кислоты на металл в зависимости от концентрации. Один соответ-