Интервалах температур

В соответствии с ОСТ 26-291-94 допускаемые значения смещения кромок [с] зависят от толщины стенок обечаек S, местоположения швов и способа сварки (рис. 1.4). Величина [с] выражается в процентном отношении от толщины стенки S.B определенных интервалах изменения S величины [с] принимают различные значения в соответствии с ломаной кривой. Причем, угол наклона прямых [с] = f(S) на разных участках заметно отличается. Например, для кольцевых швов (сплошная кривая 1 на рис. 1.4) в интервале изменения S от О до 20 мм угол наклона прямых [c]=f(S) меньше, чем при 8=20. ..35 мм. На участке S = 35...50 мм величина [с] не зави-

Для стержня круглого сечения при обтекании его потоком аэродинамический момент \iaxz не возникает, а аэродинамические коэффициенты с„ и CL в определенных интервалах изменения числа Рейнольдса сохраняют постоянные значения [5, 6, 7]. При обтекании стержня некруглого поперечного сечения (рис. 6.9) при произвольной ориентировке одной из главных осей инерции сечения относительно направления вектора скорости потока YO возникают кроме сил qn и QI, и аэродинамические моменты ла. Из экспериментальных исследований обтекания стержней следует, что вектор ца может быть представлен в виде

На интервалах изменения скорости потока (8.28) безразмерная частота too в qK (8.26) остается постоянной, а амплитудное значение <7*о непрерывно зависит от скорости потока, что следует иметь в виду при определении амплитуд установившихся колебаний стержней в потоке при скоростях потока, находящихся в интервале и*г<и0<и*!.

Построение центрового профиля начинается с разметки траектории центра ролика В. Для этого надо по заданным R0 и е найти наинизшее положение центра ролика В0 и затем на участке В0Вп длиной h отметить его положения при равных интервалах изменения угла ср. На рис. 123 показано только одно промежуточное положение Bk, которому соответствует точка B't, центрового профиля. Искомая точка B'k находится на пересечении окружности радиуса OBk с прямой, изображающей положение толкателя в обращенном движении, т. е. после поворота на угол ф в направлении, противоположном направлению вращения кулачка. Чтобы выполнить этот поворот, надо провести касательную к окружности с радиусом е в точке Ck, отстоящей от точки С0 на угол ф.

Построение центрового профиля начинается с разметки траектории центра ролика В. Для этого надо по заданным R0 и и найти наинизшее положение центра ролика Во и затем на участке В0В„ длиною h отметить его положения при равных интервалах изменения угла ф. На рис. 182 показано только одно промежуточное положение В/г, которому соответствует точка B'k центрового профиля. Искомая точка Вь находится на пересечении окружности радиуса OBk с прямой, изображающей положение толкателя в обращенном движении, т. е. после поворота на угол ф в направлении, противоположном направлению вращения кулачка. Чтобы выполнить этот поворот, надо провести касательную к окружности с радиусом е в точке Ck, отстоящей от точки Со на угол ф.

В указанных интервалах изменения pw и р разница между расчетными и рекомендованными значениями Ар не превышает 0,05.

Отсюда следует, что если бы интенсивность теплообмена при кипении бинарных смесей зависела только от значения Асик, то для смесей, не образующих азеотропов, зависимость a = f(c'UK) имела бы минимум при концентрации, отвечающей максимуму на кривой AcHK = f (с'нк)., а для азеотропообразующих смесей — один максимум при с'пк = саз и два минимума при концентрациях, отвечающих экстремумам на кривых AcHK = f(с'нк), соответственно слева и справа ,от азеотропа. Опыты показывают, что для целого ряда смесей (как неазеотропных, так.и азеотропных) экстремумы на кривых а = = /(с'нн) действительно совпадают с экстремумами на кривых (Дсик = /(с'нк).' Например, при кипении азеотропной смеси изопропа-,нол — вода совпадение экстремальных значений концентраций наблюдается в обоих интервалах изменения с'нк, т. е. в интервале 0<с'нк<Саз и в интервале саз<с'нк<11,0 [225]. Однако во многих случаях реальные зависимости коэффициентов теплоотдачи от концентрации НК-компонентов существенно отличаются от кривых,

Если функция ползучести не зависит от температуры, что приближенно верно только в малых интервалах изменения последней, и/или температура не меняется со временем, то можно записать выражение (38) так же, как для нестареющего материала, т. е. положить D(t,t'} = D(t — t').

Для расчета пластической деформации необходимо знать характер статистического распределения дислокаций по значениям 0С и а,-. Статистическая плотность распределения дислокаций по значениям ос и о< определяется некоторой функцией /(0С, 0i), зная которую можно определить число дислокаций в заданных интервалах изменения значений 0С и 0ь т. е. если

лишь на напряжение изгиба и4 при значительно более узких интервалах изменения величин о0, k и даже о8.

В более общем случае непропорционального нагружения для вычисления Де* необходимо располагать рассмотренными выше диаграммами циклического деформирования в координатах ЗцвЧ}*. Зная приращение деформации e\f в определенных интервалах изменения компонентов 8г;, можно вычислить искомое значение Де? по формуле (сравним с формулой (2.36))

Таким образом, одна и та же решетка у железа (кубическая объемно-центрированная) устойчива в двух интервалах температур. Превращение

Компонентами называются вещества, образующие систему. Следовательно, чистый металл представляет собой однокомпо-нентную систему, сплав двух металлов — двухкомпонентную и т. д. Химические соединения можно рассматривать как компоненты лишь в том случае, если они не диссоциируют на составные части в исследуемых интервалах температур.

Существенным и принципиально важным фактом является то обстоятельство, что а-железо существует в двух интервалах температур ниже 911°С и от 1392 до 1539°С. Объяснение этому следует искать в определенном изменении величины свободной энергии в зависимости от температуры (схематически это изменение показано на рис. 131).

Доказано, что в результате образования непрерывных и ограниченных твердых растворов термически стабильных соединений повышается прочность межатомной связи этих фаз. В результате образования гетерогенных структур с мелкодисперсным выделением избыточных фаз из пересыщенных твердых растворов создаются дополнительные условия для упрочнения сплавов. Эти факторы, повышающие жаропрочность металлов, объясняют то, что на диаграммах состав - жаропрочность при определенных интервалах температур наблюдаются максимальные значения жаропрочности. Эти максимальные значения в металлических системах расположены вблизи границы предельного насыщения.

Эти трансформаторы изготовляются в виде установок небольшой единичной производительности, работающих в относительно малых интервалах температур Тв и Тн. Несмотря на сравнительно низкий КПД, они могут применятсья для индивидуального теплоснабжения (отопления и охлаждения отдельных помещений), главным образом в районах с теплым климатом, а также для охлаждения объектов с малыми тепловыделениями.

При прочих равных условиях чем больше интервал температур Гв—Гн, тем больше должен быть и интервал давлений р (или соответственно Я и Е). Это иллюстрируется схемой на рис. 1.4, где показаны два обратных цикла Карно, работающих в разных интервалах температур. Очевидно, что для цикла 1'-2-3-4', расположенного в интервале температур (Тв—Г'н) < (Тв— —Т"и), требуется и менее широкий интервал давлений рз—p'i, чем для цикла 1"-2-3-4", для которого необходимо менять давление в большем интервале — от /Л до pz.

Основное преимущество каскадных установок по сравнению с многоступенчатыми компрессионными заключается в возможности работы в больших интервалах температур. Эти интервалы для компрессионных установок, работающих на одном хладоагенте во всех ступенях, ограничены интервалом между критической и нормальной температурами ^кр—ts, который для подавляющего большинства хладоагентов не превышает 80—40°С.

вегствующих циклов в интервалах температур от Т"и и Т"к до Т0.с. Подвод тепла Q"H (эквивалентного площади e"a"d"f") к испарителю может быть осуществлен прямым циклом а"-Ь"-с"-d"; при этом получится работа /"получ- Отвод тепла Q"K (площадь f"4"l"5", равная площади e"a"d"l", поскольку <(2и=<2к) можно обеспечить обратным циклом 1"-2"-3"-4" с затратой работы /затр, эквивалентной заштрихованной площади цикла. Общая затрата работы криогенного обеспечения КИ-разделения будет: ///__/// iff

2. Ограниченный интервал рабочих температур и давлений, обусловливаемый для каждого рабочего тела либо параметрами кри^и-ческой и тройной точек, либо значением, дроссель-эффекта. В некоторых интервалах температур (~50— 45 К и 14—5,2 К) вообще не существует жидких рабочих тел, а в

Все описанные выше газовые циклы как холодильные и криогенные, так и тешюнасосиые имеют тот общий недостаток, что нагревание и охлаждение газа во всем интервале рабочих температур осуществляется в машинах — компрессоре и детандере. Это исключает возможность использовать такие циклы для работы в значительных интервалах температур, так как необходимая степень повышения давления Рт/Рп (или соответственно расширения) получается слишком большой. Кроме того, при большом интервале рабочих температур компрессор должен работать либо при очень низких начальных температурах (в холодильных и криогенных циклах), либо при очень высоких конечных (в тепловых -насосах). Все это в практических условиях привело бы к большим потерям.

Зависимостью теплоемкости от температуры можно пренебречь только в случае грубых подсчетов и при небольших интервалах температур. В этом случае полагают теплоемкость в заданном интервале температур неизменной.