Интервала температуры

Л - средний коэффициент для интервала температур; V6... ^ОС Лс~ темпеРатУРа окружающей среды;

Для практических расчетов теплоемкости всех веществ сводят в таблицы, причем с целью сокращения объема таблиц средние теплоемкости приводят в них для интервала температур от 0 до t.

В пределах заданного интервала температуры нагрева детали теплофизические свойства металла и условия теплообмена сильно меняются, поэтому при выполнении точного расчета целесообразно этот интервал разбить на более мелкие и полное время нагрева найти в виде суммы. В качестве иллюстрации метода выполним лишь приближенную оценку сразу для всего температурного интервала (методика расчета не зависит от величины интервала температур нагрева). Теплофизические свойства металла и условия теплообмена будем считать при средней в заданном интервале нагрева температуре /„ = 400 °С.

Если охлаждение ниже критического интервала температур было ускоренным (например, отливки охлаждали на воздухе), то процесс графитизации не охватит цементит перлита; в этом случае чугун приобретает структуру перлит+углерод отжига. Такой чугун называется перлитным ковким чугуном.

Из сказанного следует, что во избежание охрупчивания нужно избегать интервала температур отпускной хрупкости первого рода (300—400°С). Для сталей, склонных к отпускной хрупкости второго рода, следует предусматривать быстрое охлаждение после отпуска. Эти стали не должны в работе нагреваться до высоких температур (500—600°С), так как это может также повести к охрупчиванию. В тех случаях, когда после отпуска нельзя создать быстрое охлаждение (например, для очень крупных деталей), следует применять стали, легированные молибденом, замедляющим развитие отпускной хрупкости второго рода.

Хромоникслевые аустенитные стали имеют высокую ударную вязкость (ан >90 кгс-м/см2) при комнатной температуре, и, так как при всех температурах вплоть до температуры кипения жидкого водорода (—253°С) у них сохраняется вязкий излом, ударная вязкость монотонно снижается, очевидно, за счет монотонного повышения прочности, но сохраняет при - 253°С высокие значения, выше 10 кгс-м/см2 (рис. 368). Вот почему для работы при таких низких температурах (ниже —196°С) применяют преимущественно аустенитные стали, тогда как для температур выше —196С>С [т. е. для интервала температур (—80) — (—160°С)] возможно применение н менее дорогих сталей.

Преимущественное применение титан получил в авиации, ракетостроении и других отраслях техники, где удельная прочность имеет важное значение. Для интервала температур 300— 600°С сплавы титана имеют самое высокое значение удельной прочности (OB/Y). уступая при температурах ниже 300°С алюминиевым сплавам, а выше 600°С — сплавам на основе железа и никеля.

Сплав с 42% Ni отличается тем, что имеет постоянный коэффициент линейного расширения (около 7,5Х XI О-6) в интервале от 20 до 200°С; вне этого интервала температур его коэффициент возрастает, т. е. сплав расширяется более интенсивно (рис. 398). Другими словами, для сплавов системы Fe—Ni существует интервал температур, в пределах которого коэффициент линейного расширения остается постоянным. Верхняя

Найти ошибку в определении температуры в точках х = 57,5; ПО и 157,5 мм, если вычисления производятся по значению коэффициента теплопроводности, среднему для заданного интервала температур, и построить график распределения температуры в стенке.

Зональная ликвация по сечению слитка бывает прямой и реже обратной1. При прямой ликвации поверхностные зоны слитка обогащены компонентом, повышающим температуру плавления, а центральные зоны слитка содержат больше компонента, понижающего эту температуру. При обратной ликвации наблюдается противоположная закономерность. Развит'- зональной ликвации зависит от скорости охлаждения, размера слитка, скорости диффузии, интервала температур кристаллизации и т. д. Чем больше развита дендритная ликвация — тем обычно меньше зональная ликвация.

Железо -- металл ссребристобелого цвета. Атомный помер 26, атомная масса 55,85 (см. табл. 1), атомный радиус 0,127 им. Чистое железо, которое может быть получено в настоящее время, содержит 99,999 % Fe, а технические сорта 99,8—99,9 % Fe. Температура плавления железа 1539 °С. Железо известно в двух полиморфных модификациях а и у.а-железо существует при температурах ниже 910 "С и выше 1392 °С (рис. 73). Для интервала температур 1392— 1539 "С а-железо нередко обозначают как б-жслезо. t,°c

В пределах заданного интервала температуры нагрева детали теплофизические свойства металла и условия теплообмена сильно меняются, поэтому при выполнении точного расчета целесообразно этот интервал разбить на более мелкие и полное время нагрева найти в виде суммы. В качестве иллюстрации метода выполним лишь приближенную оценку сразу для всего температурного интервала (методика расчета не зависит от величины интервала температур нагрева). Теплофизические свойства металла и условия теплообмена будем считать при средней в заданном интервале нагрева температуре /„ = 400 °С.

Рис. 309. Выделение карбидов по границам зерен стали Х18Н9 при ла-греве у верхней (о) и нижней (б) границ опасного интервала температуры

где А — коэффициент аккомодации [151, с. 115], величина которого рассчитывается по температурной зависимости коэффициента теплового расширения, п — составляет величину, близкую к единице для интервала температуры 100 — 450° С. Для температуры, превышающей 450 — 500° С, имеется отклонение от зависимости (3.20) : скорость v приобретает большие значения (рис. 3.45). Это отклонение может быть объяснено. тем, что при повышенной температуре заметной становится: термическая ползучесть.

2. Коэффициент термического расширения дан для интервала температуры 20—120 "С.

* Для интервала температуры от — БО до 0° ** Для интервала температуры 0—50° С.

форм соответствующие кривые [9] могут быть использованы для всего интервала температуры. Как видно из рис. 5.5, конструкции для работы при низкой температуре рассчитывают с использованием предела текучести, а при повышенной — напряжений ползучести. Большинство узлов' спроектированных на этой основе, работают хорошо.

Для определенного интервала температуры ДТ = Т2 — 7\ можно считать коэффициент теплопроводности постоянным, равным среднему арифметическому значению коэффициента X при температурах Tz и 7V

Для расчетов различных процессов в узлах гидромашин, например изменения вязкости жидкости в зазоре с учетом тепловыделения при трении, желательно использовать более удобные, чем уравнение (4.5), зависимости вязкости от температуры. При этом достаточно рассматривать процесс в более узком интервале изменения температур и использовать эмпирические уравнения с коэффициентами для ограниченного интервала температуры.

интервала температуры при испытаниях, а также экстраполяции за указанный ин-

Бензин (ГОСТ 8505—57) — прозрачная, большей частью бесцветная жидкость с характерным запахом плотностью 700...780 кг/м3. Он легко испаряется и воспламеняется. Смесь его паров с воздухом взрывоопасна. Бензин выпускается разной степени очистки, показателем чего служит размер интервала температуры кипения: автомобильного бензина — 70...225°С, авиационного — 40...180°С, экстракционного — 80...120°С. Последние наименее токсичны.

Углеродистая сталь и чугун — наиболее распространенные металлические сплавы современного машиностроения. Они являются в основном сплавами железа с углеродом. Диаграмма состояния сплавов железа с углеродом позволяет определить строение углеродистых сталей и чугунов 'при различном содержании углерода и^ разных температурах, она используется при выборе режимов термической обработки сталей и чугунов, при выборе интервала температуры горячей обработки сталей давлением и т. п.

правлениях не дает возможности каждому кристаллу в поликристалле свободно расширяться при повышении температуры; это создает основу для образования остаточных напряжений и пластической деформации. Опыты показывают, что после повторного нагревания электрополированных оловянных образцов поверхность приобретает шероховатость как у работавших подшипников на оловя-нистой основе, что свидетельствует о наличии сдвигов внутри материала. В образцах кадмия пластическая деформация обнаруживается в виде тонких линий сдвига, число которых возрастает с увеличением числа циклов нагрева и по мере увеличения интервала температуры. Фактор анизотропии термического расширения является, вероятно, немаловажным в снижении сопротивления усталости сплава. Роль остаточных напряжений, связанных с технологией изготовления подшипника (вкладыша), еще недостаточно изучена.