Интервале диаметров

Однако в работе [63] не обсуждаются и не анализируются механизмы, регулирующие зависимость р от D, возможно поэтому зависимость Ку от деформации, вытекающая из модели Конрада, пока не подтверждается, о чем свидетельствуют данные Армстронга, Петча и др. [26], полученные на железе, цинке и латуни (медь — 30 % цинка). Величина /(у остается постоянной в широком интервале деформаций. Ниже это будет проиллюстрировано результатами испыта,;:т*й молибдена на растяжение.

и начинается скольжение по другим системам [3]. При этом скорость упрочнения в малом интервале деформаций резко возрастает.

которое может быть выведено из уравнения (3.24). В уравнении (3.52)' скорость деформационного упрочнения da/ds, определяется в нескольких точках кривой нагружения. Второй метод указанных авторов предполагает одновременное решение трех уравнений (3.24), составленных для трех произвольно выбранных точек на кривой a — е. По нескольким наборам значений и вычисляют средние величины KI и пх. Следует заметить, что это не только довольно трудоемкий, но и физически необоснованный метод, так как усреднение параметров деформационного упрочнения в широком интервале деформаций приводит к усреднению всей кривой деформации в целом. При этом могут быть упущены некоторые особенности деформационного поведения материала, проявляющиеся, например, в стадийном характере процесса упрочнения.

Из других методик обработки кривых нагружения можно отметить подход Рамани и Родригеса [321], которые для нахождения показателя деформационного упрочнения пг определяют работу Аъ затраченную на деформирование образца в некотором интервале деформаций (е2 — кг). Интегрируя уравнение (3.24), можно показать, что величина

Медленный рост коэффициента упрочнения молибдена с понижением температуры наблюдали авторы [184], тогда как в работе [347] обнаружена сложная зависимость скорости упрочнения молибдена в области температур —80—1600 °С. Для вольфрама отмечается даже снижение коэффициента упрочнения с уменьшением температуры [347, 348]. В то же время авторы работы [349] показали, что скорость упрочнения a-Fe, тантала и молибдена возрастает с понижением температуры во всем интервале деформаций за площадкой текучести.

Как видно из рис. 3.35, в широком интервале деформаций отношение /Ci/Oy является постоянной величиной. Это означает, что сопротивление пластической деформации на пределе упругости определяет закон деформационного упрочнения при дальнейшем после оу течении. Другими словами, отношение ДУсТу, по-видимому, является связующим звеном или переходом между микроуровнем деформации, или движением отдельных дислокаций на пределе упругости, и следующим за ним уровнем деформации, определяемым уже взаимодействием дислокационных ансамблей [27].

На рис. 4.18, а кроме суммарной кривой напряжения течения вспомогательными линиями показаны также кривые вклада отдельных составляющих общего напряжения сту, 53 и 5Д.У. В расчете кривых S и 53 использованы параметры деформационного упрочнения рекристаллизованного образца (D = 40 мкм), который был испытан на растяжение при температуре 1050 °С. Характерно, что сумма 5Д.У и S3, т. е. параболической и экспоненциальной зависимостей, дает в результате в широком интервале деформаций практически линейную зависимость напряжения течения от деформации, как это уже отмечалось в работах [299, 370]. Чисто эмпирически указанная зависимость также найдена и часто применяется в расчетах по обработке давлением [2].

6) достаточная производительность испытаний для получения характеристик циклического деформирования и разрушения различных по механическим свойствам конструкционных сталей и сплавов в широком интервале деформаций и чисел циклов нагру-жения.

Более высокие характеристики стали 08Х2Г2М, полученные при опытах, предопределили ее повышенную усталостную и кор-розионно-усталостную долговечность. Испытания проводили в малоцикловой области в интервале деформаций 0,6—1,33%. Выбранный уровень деформаций соответствовал реальным деформациям, развиваемым в местах концентрации деформаций — в резьбовой части головок штанг. Подвод коррозионной среды при исследовании коррозионной усталости осуществляли из герметичной емкости через капельницу в зону действия максимальных деформаций.

ние рассредоточивается на определенном интервале деформаций

более узком интервале деформаций, происходит более интенсивно,

В начале расчета ориентировочно задаются диаметром резьбы d и по табл. 3.2 для соответствующего интервала диаметров принимают [п]. Если в результате расчета получится d, который не лежит в ранее принятом интервале диаметров, то задаются другим значением d, и расчет повторяют.

В начале расчета ориентировочно задаются диаметром d резьбы и по табл. 3.4 для соответствующего интервала диаметров принимают [ST]. Если в результате расчета получится d, который не лежит в ранее принятом интервале диаметров, то задаются другим значением d и расчет повторяют.

В первую очередь применяют поил допусков 1-го ряда, затем 2-го и лишь в случае крайней необходимости используют остальные поля допусков. Поля допусков валов Ci — В,, Я и поля допусков отверстий Hi, Я1 и Я предназначены в основном для посадок подшипников качения. Поле допуска вала Яр предпочтительно только в интервале диаметров 1—80 мм. Допускается применение любых комбинаций полей допусков отверстий и валов, указанных в таблице.

* Посадки 1-го ряда. ** Посадки 2-го ряда. Поле допуска вала Пр является предпочтительным для применения только в интервале диаметров J— 80 мм. Система вала. 2-й класс точности, прессовая посадка — см. ОСТ 1143.

Величины пределов выносливости при прочих равных условиях зависят от размеров поперечного сечения (диаметра) образцов, снижаясь по мере увеличения сечения (так называемый масштабный эффект). Масштабный эффект особенно заметен в интервале диаметров 0,5—50 мм.

Головками можно нарезать резьбу в определенном интервале диаметров (табл. 18). Для каждого размера резьбы служит отдельный комплект кулачков, гребенки выбирают в зависимости от шага резьбы.

2.В интервале диаметров 1 — 6 мм взамен валов k5, k6, k7 и отверстий Кб, К7, К8 применять валы j5, j6, J7 и отверстия J6, J7, J8.

На фиг. 2 представлена производственная характеристика сверлильного станка 2135 при обработке стали а^ = 55 кг/мм2. Характеристика строится как функция диаметра сверла. Слева дана диаграмма экспериментальной зависимости подачи от диаметра сверла рядом с ней—диаграмме скорости резания (ломаная жирная линия), ограничивающаяся на отдельных интервалах диаметров: максимальным числом оборотов станка (462 об/мин), экономической стойкостью сверла (VT), мощностью электродвигателя (VN} и величиной максимально допустимого усилия подачи (sp). Справа дана результативная диаграмма производительности станка: в интервале диаметров свёрл 8—19 мм производительность станка ограничивается максимальным числом оборотов шпинделя (v^), в интервале 19—28,5 мм — режущими свойствами сверла (п—N), в интервале 28,5 — 36 мм — мощностью электродвигателя станка (5,2 кет) (М — Я) и в интервале свыше 36 мм — мощностью и максимальным допустимым усилием подачи станка 1600 кг (VN*P'.

Трубы поставляются: не мерной длины не менее 2 ж при диаметре 8 — 30 мм; не менее 3 м при диаметре 32—70 мм; не менее 4 м при диаметре 73 — 152 мм; не менее 5 м при диаметре 159—1620 мм; мерной длины от 5 до 9 м при диаметре 8—70 мм; от 6 до 9 м при 73—152 мм; от о до 18 м при 159 — 426 мм; трубы мерной длины в интервале диаметров (478)—1620 мм не поставляются.

Головкой можно нарезать резьбу в определенном интервале диаметров. Для каждого размера резьбы служит свой кулачок.

Предполагая, что в пузыре газ идеально перемешивается, и учитывая, что теплота от газа передается еще и частицам, просыпающимся сквозь пузырь (в слое мелких частиц это очень важно!), нетрудно рассчитать высоту he, на которую поднимается пузырь за время уменьшения избыточной температуры газа в нем в 100 раз. В худшем случае (в интервале диаметров частиц 0,2-0,5 мм) эта высота (рис. 3.2, б) составляет около двух диаметров пузыря.