Интервале скоростей

получения после закалки структуры мартенсита и сохранившегося при нагреве феррита, твердость и другие механические свойства стали оказываются более низкими по сравнению с закалкой от температур выше Ас-л. Однако в последнее время установлено, что при нагреве в межкритическом интервале происходит: рафинирование феррита по примесям (они уходят в аусте-нит), что делает феррит пластичным; получение двухфазной структуры низкоуглеродистой стали после закалки из межкритического интервала, состоящей из рафинированного феррита и островков мартенсита в тройных стыках зерен, что предопределяет низкие значения предела текучести при высоких значениях временного сопротивления. Низкое отношение ст.,/ов выгодно для глубокой штамповки листовых малоуглеродистых сталей, что предопределило использование двухфазных сталей после закалки из межкритического интервала в автомобильной промышленности (детали корпуса автомобиля).

ся, что связано с увеличением концентрации деформаций и напряжений на контуре пор. Особенно рост интенсивности деформаций наблюдается при значениях параметра ht/a от 1 до 2. В этом же интервале происходит снижение критических напряжений. Экспериментальные значения критических напряжений выявляли по моменту образования надрывов на контуре пор по данным рентгеноконтроля на разных стадиях нагружения. На рис. 5.5 эти значения представлены точками.

При условии Ifijl
ся, что связано с увеличением концентрации деформаций и напряжений на контуре пор. Особенно рост интенсивности деформаций наблюдается при значениях параметра hj/a от 1 до 2. В этом же интервале происходит снижение критических напряжений. Экспериментальные значения критических напряжений выявляли по моменту образования надрывов на контуре пор по данным рентгеноконтроля на разных стадиях нагружения. На рис. 5.5 эти значения представлены точками.

ванного куба (ГЦК) предел текучести обычно увеличивается в меньшей мере,чем предел прочности. При низких температурах мало изменяются сопротивление хрупкому разрушению (табл. 3), модули нормальной упругости и сдвига (табл. 4). Пластичность и вязкость с понижением температуры обычно уменьшаются, что особенно сильно выражено у металлов с решеткой ОЦК, а у металлов и сплавов с решеткой ГЦК пластичность либо понижается слабо (жаропрочные сплавы на никелевой основе, нек-рые алюминиевые сплавы), либо возрастает (медь и ее сплавы). Наиболее сильно с понижением темп-ры уменьшается ударная вязкость (рис. 2); у многих конструкционных сталей, никелевых и титановых сплавов наблюдается плавное падение ян, тогда как у железа, углеродистой стали, молибдена и нек-рых др. материалов падение ударной вязкости (или пластичности) происходит в узком интервале темп-р, называемом критическим температурным интервалом хрупкости. В этом интервале происходит переход от вязких волокнистых изломов к хрупким кристал-лич. изломам с низкими значениями пластичности и вязкости. Иногда этот переход выражен настолько резко, что говорят о критической темп-ре хрупкости. Образование хрупких разрушений при понижении темп-ры наз. хладноломкостью. Для нек-рых материалов темп-pa перехода в хрупкое состояние может быть значительно выше комнатной (рис. 3). Механич. природу хладноломкости объясняет известная схема А. Ф. Иоффе. У хладноломких металлов при понижении темп-ры предел текучести резко повышается (рис.4,а) и, начиная с нек-рой темп-ры (критич. темп-ры хрупкости),

В третьей температурной области (800° С < Гисп < 1000° С) наблюдается наиболее интенсивное увеличение относительного удлинения и снижение предела текучести, а диаграмма растяжения постепенно приобретает вид, характерный для необлученных образцов. В этом температурном интервале происходит существенное уменьшение плотности радиационных дефектов, и вполне естественно связывать изменение механических свойств с отжигом структурных повреждений.

случаях на рассмотренном временном интервале происходит весьма незначительное перераспределение внутренних силовых факторов. Возможность потери устойчивости не выявлена. Несмотря на различие в толщинах, прогибы и усилия в оболочках отличаются мало. Заметное расхождение имеет место для величин изгибающих моментов у края, где различие толщин наиболее значительно.

Если частота достигла конечного значения на заданном интервале, происходит формирование массива действительных частотных характеристик на всем интервале (блок VI), который записывается на МЛ для последующего построения переходных процессов. Массив

В процессе понижения Т можно охарактеризовать изменение формы для трех температурных интервалов: / — (M's — M'f), 2 — (M'f—Ms). 3 — (Ms — Mf) • В интервале / происходит изменение формы, обусловленное промежуточным превращением, при этом радиус кривизны образцов чрезвычайно быстро уменьшается. В интервале 2, как показывают результаты описанных ниже электронно-микроскопических исследований, изменение формы обусловлено тем, что домены промежуточной фазы располагаются в преимущественном направлении под влиянием деформации на поверхности раздела выделений и матрицы. В интервале 3 происходит изменение формы, обусловленное мартенситным превращением. В процессе нагрева можно охарактеризовать изменение формы образцов для двух интервалов, границей между которыми является As. При T

Клинард и Шерби [286] исследовали причины искажения формы образцов технического железа. Они обнаружили, что поверхностные повреждения (выступы, впадины) часто связаны с границами зерен и субзерен. Многократные термоциклы ведут к образованию протрузий, видимых невооруженным глазом. Объясняя механизм поверхностных повреждений металла при термоциклировании, обычно ссылаются на большое сходство с механической малоцикловой усталостью. ' Поскольку при термоциклировании железа вследствие полиморфного превращения в узком температурном интервале происходит значительное изменение объема (примерно 1%), в образцах появляются циклические напряжения. Усталостные выступы и впадины образуются в месте пересечения зон скольжения с поверхностью образца, и размеры их при механических и термических циклах близки [11, 108, 285]. На первых этапах термоциклирова-ния большую роль играет тенденция к сглаживанию

Если степень деформации больше критической (рис. 50, схема II), то в процессе деформации Общность расположения кристаллитов а-фазы нарушается (рис. 50, //, б). При медленном нагреве в области субкритических температур начинается рекристаллизация а-фазы, развивающаяся в межкритическом интервале (рис. 50,Я, в). В результате этих процессов а -> -у-превращение осуществляется в нетекстурованной матрице, и образующиеся участки т-фазы уже не связаны общностью ориентировки, хотя в каждом зернышке а-фазы превращение идет ориентированно. С повышением температуры нагрева в межкритическом интервале происходит дополнительная разориентировка кристаллитов вследствие развития рекристаллизационных процессов и в возникших участках 7-фа-зы (рис. 50,Я, г). По окончании фазового превращения формируется мелкозернистая структура (рис. 50, II,д).

мытых шеек), когда она перемещается по длине образца, не давая локализованного сжатия. При такой квазиравномерной деформации достигаются очень большие удлинения при растяжении образца. На рис. 32 приведена схема зависимости между напряжением (lg о) и скоростью деформации (!g e). Видно, что наибольшая чувствительность к скорости деформации соответствует зоне 2, когда т > 0,3. В этом интервале скоростей деформации (область 2) и проявляется СП (рис. 32).

При незначительной скорости охлаждения температура превращения аустенита составляет около 700° С; продуктом превращения является перлит грубого строения, обладающий небольшой твердостью. При большей скорости охлаждения температура превращения около 650—600° С, структура перлита становится более тонкой (образуется сорбит) и твердость возрастает. При дальнейшем ускорении охлаждения температуры превращения все более снижаются и в интервале 600—500° С образуется тростит, обладающий высокой твердостью. При скорости охлаждения vmnl (см. рис. 8.11), кроме Л/, имеется точка А" (Мн), являющаяся началом мартенситного превращения. Эти критические точки существуют лишь до момента достижения скорости охлаждения Рохл2. В интервале скоростей охлаждения от У0хл1 Д° Уохл2 наблюдается тростит+мартенсит (троститно-мартен-ситная структура). С последующим увеличением скорости охлаждения точка А/ исчезает. Выше скорости Рохл2 аустенит распадается только на мартенсит.

где v — скорость судна, Т (и) — сила тяги винта и S (v) — результирующая сила сопротивления движению, отнесенные к единице массы судна. При заданном режиме работы двигателя сила тяги Т (v) обычно монотонно убывает с увеличением скорости, а график зависимости 5 (и) представляет собой возрастающую кривую, которую имеет на некотором интервале скоростей падающий участок (рис. 2.7). Налич-ие падающего участка на кривой S = S (и) связано с изменением условий движения судна при выходе корпуса судна из воды. При малых скоростях движения судно на подводных крыльях ведет себя как судно с обычным корпусом: с увеличением скорости сопротивление движению возрастает. Однако по мере увеличения скорости возникает гидродинамическая подъемная сила, в результате чего

корпус судна постепенно выходит из воды, и на интервале скоростей, при которых судно полностью выходит из воды (рис. 2.8), сила сопротивления движению уменьшается с увеличением скорости. После этого судно переходит

Анализ выражения для потока энергии в конец трещины (51.8) позволяет сделать ряд полезных выводов. В интервале скоростей 0 < v < CR (CR — скорость волн Рэлея) для трещин нормального отрыва н поперечного сдвига G > 0, а в интервале сл < v < с2 имеем G < 0. Поскольку эффективная удельная работа 2f положительна, то распространение трещин со скоростью, большей скорости волн Рэлея, невозможно. Если же ся < v < с2, то при наличии растягивающих напряжений на берегах они налегают друг на друга. Очевидно, что для трещины продольного сдвига скорость распространения не может превышать с2.

-4>иг. 21. Зависимость стойко- тором интервале скоростей резания, когда стой-,сти резцов с пластинками твер- кость твердых сплавов уже сильно падает, стой-

показала (рис. 5.19), что в пределах изменения скорости пара в свободном сечении сепаратора от 0,51 до 2,54 м/с (р = 0,1МПа) зависимость относительной высоты подъема струи Ау/уо от скорости WQ" является линейной (при ?)ш = const).Установлено, что при высотах кольцевой щели 2—6 мм пленка жидкости устойчива и имеет разрывы только у стенок сепаратора в местах прорыва пара. С дальнейшим увеличением высоты кольцевой щели до 6щ = 7-^8мм истечение жидкости из распределительного насадка становится неустойчивым, появляются разрывы по всей поверхности пленки и при взаимодействии ее с перекрестным потоком пара (в интервале скоростей пара по сечению сепаратора w0" от 0,35 до 2,51 м/с) наблюдается пульсационный режим истечения пленки.

На модернизированной машине трения И-47-К-54 испытания проводились с терморегулированием процесса трения в области высоких температур до +300°С, на парах трения металл — резина. Эксперименты на указанных выше машинах проводились по схеме торцового трения. Машины И-47 и И-47-К-54 дают возможность проводить испытания в широком интервале скоростей и нагрузок при наличии различных смазок.

лостных бороздок или скорости роста трещины для различных сплавов (см., например, табл. 4.2) в образцах и элементах конструкций показывают, что указанный переход в развитии усталостных трещин происходит в интервале скоростей роста трещины (2-4) -10~7 м/цикл (рис. 4.3).

Вместе с тем обобщения экспериментальных исследований магниевых, алюминиевых, титановых сплавов, бронзы и сталей перлитного и аустенитного класса привели к возможности единого описания процесса роста трещины на основе введения в кинетическое уравнение модуля упругости [30]. В интервале скоростей 2,5-(10~5-10~4) мм/цикл было предложено описывать рост трещины уравнением, близким по структуре ко второму уравнению синергетики

Исследования сварных зон нормализованной стали St 52-3N (С: 0,19 и 0,08 % для основного металла и сварного шва соответственно) были выполнены при амплитуде полной деформации (0,5-1,3) % в интервале скоростей деформации (0,035-0,09) с"1 [115]. Рассматривали рост трещины от внутренних дефектов в виде круговой трещины при асимметрии цикла нагружения R = -1. О скорости роста трещины судили по результатам измерения шага усталостных бороздок. Проверяли результат расчета констант уравнения (5.33), записанного через амплитуду полной деформации et и через размах пластической деформации. В результате расчетов и обработки экспериментальных данных применительно к росту трещин в сварном шве было показано, что в интервале длины трещин (0,1—10) мм имеет место соотношение