Интервалом температур

Для получения плотной отливки применяют сплавы с узким интервалом кристаллизации (см. рис. 424) и, естественно, для этого подходят сплавы эвтектической концентрации.

Усадочные раковин ы — сравнительно крупные полости, расположенные в местах отливки, затвердевающих последними (рис. 4.4, а). Сначала около стенок литейной формы образуется корка / твердого металла. Вследствие того что усадка расплава при переходе из жидкого состояния в твердое превышает усадку корки, уровень металла в незатвердевшей части отливки понижается до уровня а — а. В следующий момент времени на корке / нарастает новый твердый слой 2, а уровень жидкости опять понижается до уровня б — 6. Так продолжается до тех пор, пока не закончится процесс затвердевания. Снижение уровня расплава при затвердевании приводит к образованию сосредоточенной усадочной раковины 3. Сосредоточенные усадочные раковины образуются при изготовлении отливок из чистых металлов, сплавов эвтектического состава (сплав АЛ2) и сплавов с узким интервалом кристаллизации (пизкоуглеродистые стали, безоловянные бронзы и др.)-

При дуговой сварке аустенитных сталей возможно образование в сварных швах горячих трещин. Они обусловлены широким интервалом кристаллизации вследствие повышенного содержания легирующих элементов и наличия вредных примесей (S). Образованию трещин способствует также крупнозернистая столбчатая макроструктура шва, при которой его кристаллизация завершается при наличии жидких прослоек большой протяженности.

Для равновесных условий кристаллизации акад. А. А. рочвар связывает вероятность образования горячих трещин с эффективным интервалом кристаллизации Гэф, определяемым как интервал температур, заключенный между температурой образования кристаллического каркаса внутри расплава и температурой соли-дуса. На рис. 12.44 изображен участок бинарной диаграммы состояния. По вертикальной оси отложены температура Т, линейная усадка сплава е и критическая скорость vKp, определяющая уровень технологической прочности сплава.

Следует отметить, что в отдельных случаях в процессе механического давления возможны условия, способствующие проявлению обратной ликвации в литых заготовках из сплавов с широким интервалом кристаллизации (например, из оловянных бронз).

Различие в продолжительности затвердевания отливок наблюдается и при заливке в формы с одинаковой теплоаккумулирующей способностью сплавов, имеющих неодинаковый интервал кристаллизации. В табл. 5 приведены данные'о продолжительности затвердевания в интервале ликвидус — солидус сплавов с широким (АЛ27-1) и узким (АЛ4) интервалом кристаллизации [8].

Известно, что объем и форма усадочных раковин зависят от интервала кристаллизации сплава. В отливках из чистых металлов и эвтектических сплавов образуются усадочные раковины, а из сплавов с большим интервалом кристаллизации преимущественно рассеянные усадочные поры.

Благотворное влияние высокого давления на качество литых заготовок из сплава АЛ8 с широким интервалом кристаллизации приводит к повышению плотности и герметичности литых деталей при"мини-

Влияние температуры заливки. Известно, что повышение температуры заливки при обычных условиях литья приводит к укрупнению зерна и повышению пористости в отливках из сплавов с широким температурным интервалом кристаллизации. Повышение температуры заливки сплава АЛ27-1 с 700 до 900° С приводит к снижению предела прочности и относительного удлинения (рис.31).

Поршневое прессование. Изучение усадочных процессов в слитках диаметром 55 мм и отношением HjD от 1 до 4 из сплавов с узким (латунь ЛМцА57-3-1, бронза Бр.АЖ9-4) и широким (бронза Бр.ОФЮ-1) интервалом кристаллизации показало, что при атмосферном давлении в первых образуется концентрированная усадочная раковина с небольшой зоной пористости под ней (рис.

При давлении 100 МН/м2 в слитках из сплавов с узким интервалом кристаллизации видимых усадочных дефектов не обнаруживается (рис. 49,6; H/D = 2). Увеличение отношения H/D требует увеличения и давления прессования для обеспечения необходимой плотности слитков.

тельности является узким интервалом температур, в котором происходит потеря магнитных свойств. Таким образом, точка Кюри — это температура равновесия между силами, вызывающими параллельную ориентацию спинов, и силами, которые обусловлены интенсивными тепловыми колебаниями, стремящимися создать беспорядок. Поэтому магнитные свойства постепенно понижаются. Температурная зависимость магнитной восприимчивости

Сравнивая результаты обоих способов расчета, находим, что принятие в расчет с ^L const дает небольшое уточнение значений, так как теплоемкость воздуха как смеси двухатомных газов тлеет небольшую зависимость теплоемкости от температуры; незначительность отклонений объясняется также и небольшим интервалом температур. Для продуктов сгорания топлива и больших интервалов отклонения более значительны. При пользовании подробными таблицами необходимость интерполирования отпадает. В примере (2-5) показано использование таблиц со значениями lg Я0 для решения адиабатного процесса .

К тугоплавким сплавам относятся сплавы на основе титана, вольфрама, молибдена, ниобия, ванадия. Эти сплавы имеют высокую температуру плавления (1700...3500 °С) и отличаются повышенной прочностью при высоких температурах. Как конструкционный материал чаще используют титановые сплавы. Для фасонных отливок применяют сплавы: ВТ1Л, ВТ5Л, ВТ6Л, ВТЗ-1Л и др. Литейные свойства титановых сплавов характеризуются малым интервалом температур кристаллизации и высокой химической активностью по отношению к окружающей среде и формовочным материалам.

3. Оптимальным интервалом температур процесса осаждения карбида кремния является 1700—1800° С.

Наша задача состояла в получении стеклометаллических покрытий, обладающих достаточно широким интервалом температур обжига и устойчивых к механическим ударам.

тоянии температурный диапазон значительно уже и ограничен интервалом температур превращения.

Подобная электрическая схема используется также для возбуждения и детектирования крутильных колебаний. Крутильные и продольные колебания возбуждаются в образце одновременно. Не наблюдали взаимного влияния этих колебаний, которое могло бы вызвать изменение резонансной частоты. При отключении генератора крутильных колебаний частота продольных колебаний не меняется (аппаратура позволяет легко зарегистрировать изменение на 1 Гц частоты 20 кГц). Вследствие недостаточной электроизоляции обеих схем в цепях детектирования появляются небольшие наводки от генератора крутильных колебаний, даже когда частота не отвечает резонансной. Для устранения этих помех применены схемы компенсации. Изменение резонансной частоты с температурой регистрировали с помощью специальной системы. Она выполняет следующие функции: обеспечивает подачу необходимого напряжения на нагреватели для получения требуемой температуры; по достижении заданной температуры регистрирует показания двух температурных датчиков и резонансные частоты продольных и крутильных колебаний и обеспечивает изменение напряжения на нагревателе для достижения следующей температурной ступени. Измерения проводили с интервалом температур 3 К.

Допускаемая скорость нагрева определяется химическим составом стали, ее структурой, конфигурацией изделия, интервалом температур, в котором проводится нагрев.

Ряд специфических требований к канатной смазке, связанных с условиями производства канатов, объединяется термином «технологичность», которым обозначается комплекс свойств, обеспечивающих нормальную работу машин, свивающих канаты. Так, смазка не должна разбрызгиваться при свивке прядей и каната, для чего она должна обладать узким интервалом температур перехода из жидкого состояния в твердое; в смазке не должно быть летучих веществ, испаряющихся при нагреве до 80—100° С, и в ней должны отсутствовать нерастворимые компоненты, способные при переходе ее в жидкое состояние всплывать или оседать на дно ванны; в расплавленном состоянии смазка не должна расслаиваться.

Поршневые машины выполняются ручными, полуавтоматическими и автоматическими. Применяются для оловянных, свинцовых и цинковых сплавов с интервалом температур плавления не выше 450—460°. При сплавах с температурой плавления выше указанной наблюдается неравномерное расширение цилиндра и поршня; в зазор между ними попадают различные окислы, и поршень застопоривается.

При подготовке производства тонкостенных втулок из СФД необходимо рассчитать время пребывания материала в цилиндре литьевой машины, которое не должно превышать 20— 30 мин. Это объясняется ограниченной термической стабильностью СФД при температуре переработки и узким допустимым интервалом температур литья (190—210° С). Для полиамидов эти вопросы не стоят