Импульсного характера

Эхо-импульсный метод измерения толщины основан на регистрации времени прохождения ультразвукового импульса через изделие. Эхо-импульсный толщиномер работает так же, как и ультразвуковой дефектоскоп. Пьезоэлектрический преобразователь при воздействии электрического сигнала от импульсного генератора посылает в изделие импульс упругих колебаний, который распространяется со скоростью, зависящей от химического

Сущность работы ультразвукового импульсного дефектоскопа заключается в следующем: УЗК получают с помощью вибратора, возбуждаемого от специального импульсного генератора, вырабатывающего кратковременные импульсы переменного напряжения высокой частоты. 20* 307

Установка по электроимпульсному дроблению алмазосодержащих кимберлитов была создана на базе серийно выпускаемого импульсного генератора фирмы "Хефели" (Базель, Швейцария). Генератор позволял поднимать напряжение до 600 кВ при работе с тремя ступенями и доводить энергию импульса до 3 кДж. Повторяемость импульсов при энергиях 2-3 кДж составляла 6 мин-', а при энергиях до 500 Дж - до 30 мин-'. Длительность фронта волны напряжения составляла 100-200 не для разряда 2-3 кДж.

торой можно получать рентгенограммы Дебая с цилиндрических и плоских образцов, а также рентгенограммы по Заксу и по Болину за время экспозиции от нескольких минут до нескольких секунд *. Применяется также установка для сверхскоростной структурной рентгенографии [3], на которой можно получить рентгенограммы Волина за сотые, тысячные и стотысячные доли секунды. Схема нового способа фокусирования широко расходящегося пучка рентгеновых лучей вместе со схемой импульсного генератора рентгеновских вспышек (катод Слека) показана на фиг. 61. Образец 2 в виде цилиндра концентрически окружает

В одном из устройств для обработки электрического сигнала используется следующая электрическая схема (рис. 155). Сигнал с фотодетектора 5 поступает на триггер Шмитта 6 и далее на генератор строб-импульсов 7. Ширина строб-импульса равна временному интервалу между пиками дифракционной картины. Далее строб-импульс поступает на импульсный генератор 10 и счетчик 9, подсчитывает импульсы импульсного генератора за время действия строб-импульса, длительность которого пропорциональна диаметру изделия. Сканирующий строб-импульс необходим для подсчета числа импульсов в определенном числе разверток. Использование многократного количества разверток увеличивает точность измерения, но при этом увеличивается и время измерения,

Определение угловой координаты дисбаланса производится в описанной выше конструкции с помощью импульсного генератора.

Измерительная часть станка состоит из сейсмического датчика, импульсного генератора, электронно-решающего блока, выполненного в виде пульта управления, и блока питания измерительной схемы. Конструкция датчика приведена на фиг. 12.

Описание конструкции импульсного генератора было приведено выше, необходимо лишь обратить внимание на то, что фаза сигнала генератора будет непрерывно изменяться, так как статор генератора вращается с постоянной скоростью. При вращении статора на один полный оборот неизбежно должно встретиться такое положение, при котором фаза сигнала от неуравновешенности, преобразованного в пикообразный импульс, и фаза положительного импульса от генератора совпадут. Когда в измерительной схеме эти сигналы сложатся и дадут увеличенный импульс, сработает реле и включит электромагнит 34 (фиг. 10), отчего статор генератора 28 (фиг. 9)

лампы «/77, синусоидальный сигнал ис сначала преобразуется в трапецию путем ограничения его сверху и снизу (фиг. 14, г), а затем в пикообразную форму путем дифференцирования на емкости С1в и сопротивлениях ^33> /?34 (фиг. 14, д). Далее пикообразный сигнал смешивается с сигналом импульсного генератора иг (фиг. 14, а), фаза которого 0 может изменяться в процессе балансировки. При

Так как действие триггера происходит настолько быстро, что практически при остановке углового кольца статора импульсного генератора фаза импульса не успевает измениться и на доли градуса, то продолжающие поступать пиковые импульсы от рабочего сигнала на правую часть лампы Л1 будут вызывать вспышки индикаторной лампы Л6 и этим указывать на правильность определения фазы рабочего сигнала, а следовательно, и угловой координаты вызвавшего его дисбаланса. Для повторного пуска кольца угловых координат электромагнит лимба должен быть отключен размыканием контактов реле Р. Это достигается запиранием правой части лампы Л9 путем заземления ее сетки замыканием кнопки Кг, находящейся на пульте и соединенной с указанной сеткой кабелем через клемму /.

Измерение угловой координаты неуравновешенности производится с помощью измерителя угловой координаты //У/С, работа которого основана на сравнении фаз электрического сигнала от неуравновешенности с опорным сигналом импульсного генератора ИГ (позиция 5, рис. 2).

В той же части ЗТВ, где температура повторного нагрева не превышала точку Асъ происходил скоростной отпуск ранее возникшей мартенситно-аустенитной структуры. Вследствие локального и импульсного характера действия излучения ОКГ при таком отпуске возникает высокодисперсная структура типа троостита. На это указывает значительная травимость данного участка зоны нагрева и ее микротвердость (560—600 кгс/мм2).

и основную часть каждого пятна лазерного воздействия занимает слаботравящаяся зона с твердостью 1200—1300 кгс/мм2. Отсутствие в этой зоне карбидов показывает, что температура нагрева здесь существенно превышала критическую точку Аст, в результате чего все карбиды растворились в аустените. При последующем быстром охлаждении после окончания импульса ОКГ (в результате отвода тепла в глубину образца) в этой зоне произошла полная закалка и образовалась мартенситная структура (рис. 50, а), обладающая высокой твердостью. Значительная часть аустенита при этом сохранилась вследствие большого содержания в нем углерода и хрома, которые перешли в твердый раствор при нагреве до высоких температур. Однако этот остаточный аустенит обладает высокой твердостью, так как в процессе закалки он подвергся фазовому наклепу, усиленному вследствие локального и импульсного характера термического цикла.

струкции могут быть различными, но общим является to, что они не должны допускать превращения импульсного характера разрядов в стационарный дуговой процесс, который не может обеспечить необходимой точности и шероховатости и потому не пригоден для размерной обработки. Кроме того, они должны поддерживать уни-полярность, т. е. определенную направленность импульсов.

Колебания, соответствующие верхней ветви замкнутой резонансной кривой, могут установиться в системе только в результате воздействия на нее значительных возмущений импульсного характера. Минимальный уровень этих возмущений характеризуется нижней (неустойчивой) ветвью замкнутой резонансной кривой. Другими словами, указанные колебания представляют собой автоколебания с жестким возбуждением [921.

Дельта-функция. Используется для задания импульсного характера зависимости величины, например силы или крутящегося момента, от времени. Величина импульса задается числом:

где pik — единичная реакция системы на вынуждающее перемещение импульсного характера.

Для более эффективного подавления высокочастотных помех, особенно импульсного характера, введена шунтирующая емкость Сь величина которой выбирается в зависимости от характера опорных поверхностей ротора. В рассматриваемой схеме она имеет достаточно большую величину, что вызвано размещением шеек ротора диаметром около 200 мм на роликах. Далее, для установления требуемой цены деления микроамперметров — измерителей величины неуравновешенности введено масштабное устройство из сопротивлений #4, #5, Re и R7. Цепь Rt, /?5 с переключателем Д\ служит для перехода от «грубого» отсчета — нижнее положение Klt к «точному» — верхнее положение К\. Кратность цены деления при этом установлена равной 1 : 5. Потенциометр /?5 служит для подгонки указанной кратности при отладке схемы. Цепь Re, /?7 используют для установки цены деления измерителя неуравновешенности при балансировке конкретного ротора и выравнивания цен делений по обеим каналам. Выделение в качестэе регулируемого элемента лишь R? вызвано желанием

Вследствие импульсного характера работы реактора перспективным представляется применение многотактных схем, в которых поочередно работает

Реально достижимые частоты повторения импульсов в быстропроточных лазерах, как правило, не превышают (0,2...0,5)ио._При более высоких частотах линейный рост мощности Р с частотой замедляется и мощность может даже начать убывать. Это обусловлено рядом физических явлений. Во-первых, возбуждаемая электрическим разрядом область газа расширяется за счет нагрева. Это приводит к увеличению эффективной длины зоны накачки до /Эф > / и уменьшению /„. Вторым ограничивающим линейный рост мощности лазера явлением необходимо назвать нагрев входящего в зону возбуждения газа ударными волнами, возникающими в разрядной камере за счет импульсного характера выделения тепловой энергии при накачке. К числу процессов, ограничивающих мощность лазера, необходимо также отнести раскачку акустических колебаний в газоразрядной камере, являющейся, по сути дела, акустическим резонатором с набором собственных частот ~as/Ks, где X,s — длина волны возможных акустических колебаний. При as~(5...10)X X Ю4 см/с и A,s~10...100 см некоторые частоты повторения импульсов накачки могут попасть в резонанс и привести к образованию неоднородностей газа, которые в свою очередь приведут к возникновению неоднородного разряда и ограничению возможной мощности накачки, а следовательно, и генерации.

Контроль формы или поперечного сечения изделий и полуфабрикатов производится обычно так же, как с помощью проекторов, по шаблонам и маскам. Однако телевизионные методы за счет импульсного характера сигналов позволяют проводить их логическую и математическую обработку, например определить площадь, пери-Метр, соотношение площадей участков с различной яркостью или цветом и т. д. Контроль поперечного сечения протяженных полуфабрикатов и изделий осуществляется путем сканирования узким лучом или щелевидным пучком света с помощью 2—4 телекамер и последующей синтетической обработкой изображения.

Поле излучения вдоль оси х круглого преобразователя (см. рис. 1.45, я) без учета импульсного характера излучения описывается формулой