Исходного соединения

падает с удалением от поверхности в глубину изделия, доходя до исходного содержания углерода в цементуемой стали. Другими словами, при температуре цементации мы получим в диффузионном слое аустенит переменной концентрации от 1,2—1,3% С (при температуре процесса 900°С) до 0,1—0,15% С. При охлаждении от температуры цементации до нормальной произойдет превращение в соответствии с содержанием углерода в данном слое.

металлургических процессов путем сопоставления исходного содержания компонентов (штриховые линии на рис. 10.6...10.8) с фактическим содержанием в металле шва. На рис. 10.6 показано снижение концентрации углерода, возрастающее при повышении напряжения и исходного содержания. На рис. 10.7 и 10.8 показано изменение концентраций кремния и марганца в зависимости от исходных концентраций и напряжения, причем оказалось, что переход этих элементов в металл шва ограничен для марганца примерно 1,2%, а для кремния примерно 0,55%. Это связано с тем, что активность кремния к кислороду при снижении температуры растет.

Очистка меди зависит от температуры и длительности воздействия вакуума, исходного содержания примеси, ее упругости пара и скорости диффузии, материала тигля, типа печи и качества ее работы, степени вакуума, площади поверхности жидкой ванны и ее глубины, перемешивания и других факторов. Если примесь находится в металле в виде соединений, то решающую роль играет упругость пара не примеси, а ее соединения.

Недостатком способа градуировки по приращению является возможное резкое изменение фонового (исходного) содержания водорода в пробе во время градуировки, что может быть причиной большой погрешности при настройке прибора.

контактирующей с твердосплавным образцом, действовало некоторое «всасывающее» давление П. Анализируя термодинамику процесса миграции жидкой фазы в дисперсных системах, состоящих из частичек твердой фазы и жидкости, мы установили зависимость давления П от удельной поверхности (Sv) частиц и исходного содержания жидкой фазы (q) в твердом сплаве [4]:

Электроннолучевой переплав сплава Х20Н80 снижает до 72% от исходного содержания марганца, до 4% хрома, до 40% углерода, почти полностью удаляет алюминий и полностью испаряет лантан.

Указанные параметры в свою очередь зависят от: а) исходного содержания в стали абсорбируемого элемента — С0 в %; б) коэфициента диффузии абсорбируемого элемента D в см2/сек или в см2 за 24 часа; в) величины зерна и наличия в стали легирующих элементов; г) факторов, характеризующих тепловой режим процесса; д) температуры Т в "К или t в °С; е) продолжительности -с в час и ж) скорости нагрева и охлаждения.

Полная глубина цементованного слоя характеризует собой всю диффузионную зону до исходного содержания углерода в стали.

При использовании для обескремнивания воды каустического магнезита дозу его (Дмео мг/мг) обычно выражают в миллиграммах общего содержания MgO, обнаруживаемого элементарным химическим анализом реагента, приходящегося на 1 мг общего исходного содержания кремнекислых соединений,, пересчитанных на SiOf"".

где Рш и — см. предыдущую формулу;
Упоминавшаяся выше необходимость ограничения концентрации хлористого натрия в питательной воде барабанных котлов сверхвысокого давления (> 18,5 Мн/м2) при существующей технике водоподготовки может быть достигнута только в цикле полного обессоливания добавочной воды. Следует отметить, что для барабанных паровых котлов сверхвысокого давления технико-экономические подсчеты показывают экономическую целесообразность полного обессоливания добавочной питательной воды независимо от исходного содержания в ней хлористого натрия.

При построении диаграммы Р — е с учетом термической силы (рис. 298) линии растяжения ab и сжатия be исходного соединения раздвигают на отрезок ее' — ct. Треугольник ab'c' изображает состояние системы после нагрева. Далее построение ведут nq предыдущему.

В этом случае после вытяжки сохраняются все параметры исходного, соединения (см. предыдущую таблицу), но за счет повышения на 40-45% начальных напряжений GI и сг2.

Ингибигтошее и стимултшощее действие тиомочевины и ее производных, а также ряда других серусодержащих соединений при коррозии металлов в кислотах объясняют присутствием в растворе и на поверхности металла ионов HS~. Полагают, что эти соединения в процессе коррозии железа или стали в той или иной степени восстанавливаются и разлагаются с образованием сульфидов и ионов HS7 Поэтому их адсорбцию и ингибирутршее действие и в данном случае можно связать с предварительной адсорбцией ионов Н5~на поверхности металла. Даже очень малая степень восстановления, происходящая непосредственно на поверхности металла, способна обеспечить слой адсорбированных ионов HS""f на которых происходит адсорбция катионов исходного соединения [103,104,109,121].

Полученные результаты подтверждают предположение о том, что эффективными ингибиторами кислотной сероводородной коррозии стали могут быть соединения, способные генерировать в коррозионной среде формальдегид. Очевидно, что степень превращения исходного соединения должна быть невелика, иначе будет происходить быстрое истощение ингибитора в растворе и потеря эффективности. С другой стороны, если эта скорость очень мала, то возникающие количества формальдегида могут оставаться меньше защитной концентрации. В растворах эффективных

Таким образом, природа исходного соединения является главным фактором, определяющим относительную термическую стойкость. В общем случае термическая стойкость полифенилметилсилоксанов выше полиметил-силоксанов и полиэтилсилоксанов.

При построении диаграммы Р — е с учетом термической силы (рис. 298) линии растяжения ab и сжатия be исходного соединения раздвигают иа отрезок ее' = et. Треугольник аЪ'с' изображает состояние системы после нагрева. Далее построение ведут по предыдущему.

В этом случае после вытяжки сохраняются все параметры исходного соединения (см. предыдущую таблицу), но за счет повышения на 40-45% начальных напряжений о^ и ст2.

выяснялась возможность применения такого исходного соединения, как кар-

Подобно работам по Ill-нитридам, развитие компьютерного материаловедения нитридов р-элементов IV группы следует двум направлениям. В рамках первого из них, используя современные первопринципные методы, добиваются наиболее полного описания электронных характеристик и возможно большего числа физико-химических свойств для "чистых" нитридов (в кристаллическом либо аморфном состояниях). Сюда же можно причислить работы по моделированию иных возможных форм IV-нитридов — нанотубулярных, молекулярных (кластерных), которые рассмотрены нами на примере нитридов углерода, глава 3. Исследования второй группы ориентированы на описание микроскопических механизмов модификации свойств нитридов при создании на их основе разнообразных гетероструктур, композиционных и керамических материалов, связанных с изменением химического и структурного состояний исходного соединения.

Проводились исследования и в других направлениях, в частности, выяснялась возможность применения такого исходного соединения, как карбид циркония, для получения металла по методу разложения иоднда или бромида, но обнадеживающих результатов не получено.

В применении к монокристаллам «разлагающихся» полупроводниковых соединений (GaAs, InP, GaP, CdTe и др.) метод Чохральского реализован в варианте жидкостной герметизации расплава в тигле слоем борного ангидрида. Получение монокристаллов осуществляется в полностью автоматизированных установках высокого давления, обеспечивающих выращивание слитков диаметром до 150мм и массой до 30кг. При этом используют как совмещенный, так и раздельный процессы синтеза исходного соединения и выращивания монокристаллов. В качестве материалов для изготовления тиглей применяются кварцевое стекло и пиролитический нитрид бора.