Исходного стационарного

Коррозионно-механическая стойкость и долговечность работы любого металлического оборудования в основном определяются изменениями, происходящими в тонкой структуре металла (плотность и конфигурация скоплений дислокаций, микродеформация кристаллической решетки) при его изготовлении и эксплуатации под воздействием механических напряжений, как правило, сопровождающихся одновременным воздействием окружающей коррозионно-активной среды. Величина и характер этих изменений существенно влияют на физико-механические и электрохимические свойства металлов, вызывая значительные отклонения параметров его исходного состояния. Это может привести к материально-техническим потерям из-за преждевременного выхода из строя металлического оборудования и необходимости его замены еще до выработки нормативного срока службы. Особенно интенсивно изменения субструктуры металла происходят при действии переменных нагрузок, причем эти изменения отличаются сложной кинетикой протекания [39], включающей в себя чередование стадий деформационного упрочнения и разупрочнения. Этот факт при общепринятой оценке усталостной долговечности не учитывается, и на макроуровне все материалы однозначно делятся на циклически упрочняющиеся, циклически стабильные и разупрочняю-щиеся. Поэтому при определении усталостной долговечности материалов различного оборудования необходим тщательный учет состояния их тонкой структуры в течение всего времени эксплуатации при заданных параметрах нагружения. Это возможно выполнить, так как существующие физические и электрохимические методы исследований (рентгенография, электронная микроскопия, микротвердость, твердость, прицельные электрохимические измерения) инструментально позволяют оценить локальные явления при усталости и коррозионной усталости. Между тем существующие нормы и методы расчета на прочность и долговечность оборудования, работающего в сложных, периодически изменяющихся, зачастую осложненных действием коррозионной среды условиях

титана при насыщении его кислородом или азотом в % от исходного состояния. Столь резкое повышение прочности и снижение пластичности обусловило жесткое ограничение допустимого соде ржания этих газов в титане: кислорода до 0,15% и азота до 0,ОТ)%.

Рис. 165. Влияние кислорода на свойства ниобия и тантала (0 и б в % от исходного состояния)

где xh+l = xh + kxh. Шаг A.v'1 в большинстве методов является функцией исходного состояния xk.

Работа РТК- Система управления оборудованием РТК позволяет работать в последовательности, зависящей от исходного состояния РТК-

Скорость превращения феррито-цементитной структуры в аусте-иит, кроме температуры нагрева, зависит от ее исходного состояния. Чем тоньше феррито-цементитпая структура, тем больше возникает зародышей аустенита и быстрее протекает процесс аустенитизации. Предварительная сфероидизация цементита, особенно с образованием крупных его глобулей, замедляет процесс образования аустенита.

Отжиг I рода в зависимости от исходного состояния стали и температуры его выполнения может включать процессы гомогенизации, рекристаллизации и снятия остаточных напряжений. Характерная особенность этого вида отжига в том, что указанные процессы происходят независимо от того, протекают ли в сплавах при этой обработке фазовые превращения или нет. Поэтому отжиг I рода можно проводить при температурах выше или ниже температур фазовых превращений.

Медь легко обрабатывается давлением, но плохо резанием и имеет невысокие литейные свойства из-за большой усадки. Применяют медь в виде листов, прутков, труб и проволоки. В литом состоянии медь из-за низкой прочности используют только в тех случаях, когда требуется только высокая электро- или теплопроводность. Медь независимо от ее исходного состояния — основной проводниковый материал.

Расчетные методы прогнозирования ресурса оборудования допускают различные подходы в зависимости от базы данных и требуемой точности. Простейшим является детерминистический подход, который предполагает, что достаточно иметь представление о скорости изменения толщины стенки объекта и длительной прочности металла. Этот подход применим, если те или иные процессы протекают равномерно и не зависят от исходного состояния системы. Тогда расчет ресурса оборудования можно провести, основываясь на информации, получаемой при лабораторных и стендовых испытаниях образцов или путем наблюдения какого-либо одного участка поверхности конструкции.

Взаимосвязанное изменение механических и электрофизических свойств металла оборудования в процессе накопления повреждений по-разному влияет на разные гармонические составляющие спектра отраженного электромагнитного поля. Современная компьютерная техника позволяет в реальном масштабе времени анализировать большое число гармонических составляющих, выявлять различные варианты отклонений состояния металла оборудования от исходного состояния и идентифицировать повреждения. Носителями информации являются амплитуда и фаза гармонических составляющих.

Изменение степени неривыовесности' исходного состояния реакционной композиции позволяет 'управлять технологическими и функциональными свойствами материала. Начальные условия в таких системах определяют траекторию движения необратимой системы к равновесию или к одному из множества возможных стационарных состояний. При движении системы по разным траекториям возникают

Результат действия внешнего анодного тока прежде всего выражается в том, что потенциал корродирующего металла принимает более положительные значения в .сравнении со стационарным состоянием. По этой причине уравнение баланса между скоростью ионизации металла и сопряженной катодной реакцией нарушается. Скорость первого увеличивается, скорость второго будет понижена. Если ц — смещение потенциала от исходного стационарного значения, при котором скорость саморастворения была равной i Kopp, то для внешнего анодного тока справедливо следующее выражение:

Переходные процессы в .парогенераторе вызываются изменением входных координат, характеризующих воздействие внешней среды на моделируемую систему и не зависящих от ее внутренних координат. В принятых границах моделирования внешними возмущающими воздействиями являются отклонения от исходного стационарного состояния:

Каждый поверхностный теплообменник рассматривается при моделировании на ЭВМ как многомерный динамический объект с распределенными параметрами, имеющий в наиболее общем случае в качестве входных координат отклонения от исходного стационарного сс-состояния: температуры АО (энтальпии Дг), давления Ар, расхода 6?>2 во входном сечении потока рабочей среды; температуры А/, расхода 6?>г во входном сечении потока греющих газов и радиационного теплового потока из топки 8q.

Уравнения преобразованы таким образом, чтобы все их члены имели размерность термодинамических параметров: температуры, энтальпии, давления. Уравнение сплошности записано в безразмерной форме. Коэффициенты, характеризующие геометрические размеры теплообменника, физические свойства среды, греющих газов и материала стенок, а также режим исходного стационарного состояния, объединены в комплексы, имеющие в ряде случаев определенный физический смысл.

Коэффициенты смешения определяются по данным исходного стационарного состояния:

значительно меньше аккумулирующей способности теплообменников, а время переходных 'процессов в каждом из них в отдельности существенно меньше времени переходных 'Процессов в парогенераторе. Поэтому в дальнейшем принято, что для описания перечисленных элементов можно ограничиться статическими зависимостями между входными и выходными координатами, линеаризованными относительно исходного стационарного состояния.

зависят от исходного стационарного режима. Обычно с достаточной степенью точности эти коэффициенты определяются параметрами пара перед турбиной.

Исходная информация для динамического расчета готовится на основании схем пароводяного и газового трактов, теплового поверочного и гидравлического расчетов исходного стационарного режима работы парогенератора.

V",, G"0, р0, фр„, ы'о — то же, для исходного стационарного режима.

Для практических приложений это правило наиболее важно. Оно выражает тот факт, что дифференцирование в области оригиналов заменяется в области изображений умножением на степень аргумента s с добавлением многочлена, коэффициентами которого являются начальные значения функции. Последнее обстоятельство особенно удобно при решении дифференциальных уравнений. При развитии нестационарного процесса от исходного стационарного состояния начальные значения будут нулевыми. В этом случае многочлен, зависящий от /(0+) и ее производных, будет равен нулю.

Коэффициенты уравнений являются функциями исходного стационарного режима и в общем случае зависят только от пространственной координаты. Они определяются в результате решения системы уравнений стационарного режима (3-1а) — (3-3а).