Исключает необходимость

В рассмотренной автоматической линии непрерывность движения полос исключает использование накопителей и поэтому требует от оборудования особенно высокой надежности. Некоторые установки имеют дублирующие узлы. Так, установка для приварки патрубков имеет две сварочные головки. Когда одна находится в работе, другая может проходить ремонт или наладку.

фектами, неучитываютфактор механической неоднородности. Этот недостаток в условиях упругой работы конструкции в целом не искажает общей картины ее напряженного состояния, однако полностью исключает использование данных подходов за пределами упругости. В данном случае общеизвестные нормы смещения кромок, регламентируемые нормативными документами для большинства сварных соединений, не отражают действительного баланса между критическим снижением работоспособности конструкции из-за наличия рассматриваемого дефекта и увеличением трудоемкости изготовления при его устранении. В технологии изготовления большинства оболочковых конструкций допустимое смещение свариваемых кромок составляет 10 % от толщины стенки. При этом регламентируется также и максимальная величина смещения в абсолютном выражении. Например, для толстостенных конструкций в соответствии с нормативными документами /1, 2 и др./ данная величина не должна превышать 3 мм. В условиях монтажа негабаритных емкостей, газгольдеров и других конструкций достаточно сложно придерживаться имеющихся нормативов по допустимым величинам смещения кромок. Вместе с этим требуется учет влияния механической неоднородности, так как практически все сварные швы представляют собой мягкие, либо твердые прослойки.

Другим недостатком способа является то, что наличие струны может затруднять перемещение персонала по подкрановому пути и полностью исключает использование крана для таких перемещений.

фекгами, неучитываютфактор механической неоднородности. Этот недостаток в условиях упругой работы конструкции в целом не искажает общей картины ее напряженного состояния, однако полностью исключает использование данных подходов за пределами упругости. В данном случае общеизвестные нормы смещения кромок, регламентируемые нормативными документами для большинства сварных соединений, не отражают действительного баланса между критическим снижением работоспособности конструкции из-за наличия рассматриваемого дефекта и увеличением трудоемкости изготовления при его устранении. В технологии изготовления большинства оболочковых конструкций допустимое смещение свариваемых кромок составляет 10 % от толщины стенки. При этом регламентируется также и максимальная величина смещения в абсолютном выражении. Например, для толстостенных конструкций в соответствии с нормативными документами /1, 2 и др./ данная величина не должна превышать 3 мм. В условиях монтажа негабаритных емкостей, газгольдеров и других конструкций достаточно сложно придерживаться имеющихся нормативов по допустимым величинам смещения кромок. Вместе с этим требуется учет влияния механической неоднородности, так как практически все сварные швы представляют собой мягкие, либо твердые прослойки.

Время распространения Т ультразвуковых колебаний до прорези и обратно, составляющее около 20 мкс, указывается в паспорте образца СО-1. Образец СО-1 позволяет как бы «запомнить» условную чувствительность, необходимую для контроля конкретных объектов, исключает использование для этих целей аттенюатора, что во многих случаях упрощает процесс дефектоскопирования.

активного нагружения и деформацию ползучести при выдержке. Этим компонентам может быть приписана ответственность за накопление материалом тех или иных повреждений. Так может быть сделано предположение, что доля усталостного повреждения зависит только от величины пластической деформации при активном нагружении, а доля длительного статического повреждения — от суммарной необратимой деформации. При этом для всех случаев испытаний, кроме испытаний по схеме рис. 1.2.1, г, получено (точки 1) несколько меньшее поле рассеяния величин накопленного повреждения (рис. 1.2.2, б). Однако образцы, испытанные по режиму, приведенному на рис. 1.2.1, г, дают малые значения накопленного повреждения (точки 3), что исключает использование такого подхода при оценке длительной малоцикловой прочности.

ЦНИИТМАШем предложен оригинальный способ настройки чувствительности по опорному эхо-сигналу, вызванному отражением продольной волны от внутренней или наружной стенки контролируемого изделия [130]. Он исключает использование образцов, однако существенно усложняет конструкцию ультразвуковой головки.

Испытания модели экскаватора ЭКГ-5. Его опорно-поворотное устройство представляет собой однорядный крупногабаритный шариковый подшипник качения. Очевидно, что применение в качестве тел качения шаров исключает использование обычной методики натурных испытаний. Тела качения представляли собой на модели ролики диаметром 20 мм. В соответствии с этим профили дорожек качения вместо тороидальных были выполнены коническими с углом наклона беговой дорожки, определяемым линией, проходящей через расчетные точки контакта шаров с опорными кольцами. В соответствии с расчетными соображениями и предварительными экспериментальными данными, изложенными выше и позволяющими пренебречь величиной контактной деформации, замена шаров роликами не влияет на распределение давлений.

Исследование устойчивости и переходных процессов в гидравлической системе управления «насос переменной производительности — трубопроводы — гидромотор — нагрузка» является частью общей задачи исследования динамики замкнутой силовой гидравлической следящей системы. Изучению системы «насос — трубопроводы — гидромотор — нагрузка» посвящено значительное число работ [1—8], в которых рассматриваются отдельные свойства этой системы, но не затрагиваются вопросы комплексного изучения сложной системы, включающей гидравлические и механические элементы в различных сочетаниях. Важной особенностью силовой гидравлической системы является невозможность представления ее в виде последовательной цепочки простейших звеньев с однонаправленным действием переменной величины на выходе одного звена и на входе последующего звена, что исключает использование обычных методов теории автоматического управления [9, 10].

При снятии контрольных выходных кривых сорбции по удаляемому иону важно обеспечить постоянство состава исходной воды. Это требование исключает использование реальной сточной воды в контрольных фильтроциклах. Постоянство состава обеспечивается применением в контрольных опытах имитата сточной воды постоянного минерального состава, приготовленного на ди-

Ртуть использовалась в качестве теплоносителя для реакторов на быстрых нейтронах в СССР (реактор БР-2) и в США (г. Лос-Аламос). Она обладает хорошей термической стойкостью и низкой упругостью паров. Однако большое сечение захвата тепловых нейтронов исключает использование ртути в качестве теплопередающей среды для атомных энергетических реакторов, работающих на медленных нейтронах. Кроме того, при использовании ртути в качестве теплоносителя следует принимать меры для защиты от ее ядовитых паров.

Рекомендуется использовать ступенчатые отверстия (рис. 6.47, м) вместо двух глухих соосных отверстий (рис. 6.47, л), что исключает необходимость обработки их за две установки и устраняет погрешности, связанные с взаимным расположением отверстий.

Муфты с резиновыми брусками, расположенными радиально. Муфту с упругими элементами в форме брусков, расположенных радиально, отличает простота конструкции упругого элемента. Применяют муфту в двух исполнениях. В первом исполнении (рис. 20. 16) при замене упругих элементов кольцо 4, несущее торцовые кулачки 5, перемещают в осевом направлении с помощью двух отжимных винтов 7. Это исключает необходимость осевого смещения соединяемых муфтой узлов при замене упругих элементов. Во втором исполнении (рис. 20. 1 7) торцовые кулачки выполнены как одно целое с полумуфтой. Для замены упругих элементов у такой муфты необходимо осевое смещение узлов. Второе исполнение применяют для муфт малых диаметров D, обычно менее 100 мм.

Торцовые фрезы имеют ряд преимуществ по сравнению с цилиндрическими. Они обеспечивают равномерное фрезерование даже при небольших припусках на обработку, так как угол контакта фрезы с заготовкой зависит только от диаметра фрезы и ширины заготовки. Длина дуги контакта в этом случае больше, чем при фрезеровании цилиндрическими фрезами. Установка торцовой фрезы непосредственно в шпиндель станка исключает необходимость в применении длинных и недостаточно жестких оправок, неизбежных при работе цилиндрическими насадными фрезами, и позволяет использовать фрезы диаметром до 800 ... 1000 мм и более.

Наивысшую точность и наименьшую шероховатость поверхности обеспечивает холодное калибрование (чеканка), применяемое как окончательная операция после горячей штамповки. Иногда чеканка полностью исключает необходимость механической обработки.

Клеезаклепочные соединения еще прочнее клеесварных. Их обычно выполняют по незатвержденному (фенольному БФ-1, БФ-2 и др.) клею, что исключает необходимость сдавливания соединяемых листов при склеивании.

Откидные болты (рис. 7.10, б) представляют собой винты с головкой, допускающей поворот вокруг оси, перпендикулярной к оси винта. Они позволяют быстро зажимать и освобождать соединяемые детали, а поэтому их широко применяют в приспособлениях для закрепления деталей, обрабатываемых на станках. Соединяемые детали снабжают вместо отверстий прорезями. Это исключает необходимость снятия гаек; достаточно несколько отпустить гайки и откинуть винты.

Улучшаемые стали применяют для зубчатых колес, преимущественно изготовляемых в условиях мелкосерийного и единичного производства при отсутствии жестких требований к габаритам. Чистовое нарезание зубьев улучшаемых колес производят после термической обработки, что принципиально облегчает изготовление колес, в частности исключает необходимость шлифования и позволяет обеспечить высокую точность. Кроме того, ко: леса из улучшенных сталей хорошо прирабатываются. Область применения улучшенных зубчатых колес непрерывно сокращается.

Стандартная высота гайки исключает необходимость расчета на прочность ее резьбы. Однако следует считаться с неравномерным распределением осевой силы F по виткам резьбы гайки. Сила F, растягивающая болт и сжимающая гайку (рис. 3.34, а), вызывает различные деформации витков резьбы: наибольшие — в нижней

Наличие кварцевой стабилизации частоты ЗГ исключает необходимость проведения операции временной нестабильности.

Другие варианты однобазисного способа косвенного определения ширины колеи предусматривают его разбивку на полу цеха, на уровне подкрановых путей или на балке крана в направлении, перпендикулярном подкрановым рельсам. Причем использование лазерного теодолита исключает необходимость предварительной установки визирных целей на подкрановых рельсах. Для этого (рис.36) на одном конце А базиса устанавливают лазерный теодолит, а на другом его конце В - обычный теодолит. Наводят луч лазера на боковую грань рельса, фиксируя тем самым точку i и угол а , , а другим теодолитом измеряют угол fti между линией базиса и направлением на лазерное пятно. Затем лазерный луч наводят на точку /' и измеряют углы а,- и ftt . При расстояниях 30-50 м до определяемых точек лазерное пятно имеет размеры 3-5 мм и отчетливо видно при любой освещенности. После измерения 4-6 расстояний кран перемещают в новое положение и измерения продолжаю! Сами расстояния между осями рельсов вычисляют как среднее из двух значений:

Сущность способа заключается в том, что на кран-балке монтируется специальная'трособлочная система, позволяющая производить все необходимые измерения с пола цеха. При этом два подвижных блока этой системы / и 2 (рис.59, а, б) контактируют с внешними гранями ездовых балок и связаны через неподвижные блоки 3 и 4 с блоком 5 с грузом посредством ленты с миллиметровыми делениями. В свою очередь неподвижные блоки 3 и 4 связаны с блоком 5 подпружиненной лентой, на которой закреплена градуированная линейка с цилиндрическим уровнем. Использование ленты вместо троса обеспечивает устойчивость такой системы против ее вращения и исключает необходимость закрепления на тросах дополнительных отсчетных приспособлений для производства измерений.