Исключена возможность

интерполирования, то наряду с определением постоянных параметров синтезируемого механизма должны быть также определены или заданы положения кривошипа, т. е. значения ср(-, соответствующие положениям %t. Задача существенно усложняется при задании или выборе положения кривошипа, так как при этом не исключена вероятность получения неконструктивного решения или невозможность решения задачи. Напротив, синтез механизма облегчается, если положения кривошипа не заданы, а определяются путем решения системы уравнений механизма. Однако в последнем случае количество подлежащих определению неизвестных и количество уравнений, входящих в систему, увеличиваются. Определим наибольшее количество лгпах точек шатунной кривой, которое может быть задано для синтеза механизма. Для определенности задачи количество уравнений, которые должны быть составлены для отыскания девятнадцати постоянных параметров схемы и /гшах значений угла поворота кривошипа ф, не должно превышать суммарного количества неизвестных. Таким образом в случае представления уравнений (27) в форме, содержащей только постоянные параметры механизма и угол ер, должно быть

Операции, при которых не исключена вероятность появления брака из-за дефектов в материале или сложности механической обработки, должны выполняться в гначале процесса.

На котлостроительных заводах стремятся гнуть трубы в холодном состоянии, так как при горячей гибке не исключена вероятность неблагоприятных изменений структуры металла и как следствие снижения его жаропрочности. При нагреве под гибку необходимо точно выдерживать температуру по длине и периметру труб, а печное оборудование котлостроительных заводов не всегда обеспечивает необходимую точность нагрева.

При выборе скоростей воды в теплообменнике и гидравлическом расчете контуров промежуточного теплоносителя и нагреваемой воды на объектах, где должна быть совершенно исключена вероятность даже кратковременного аварийного нарушения качества воды, подаваемой потребителю, необходимо обеспечить в контуре подогреваемой воды более высокое, давление в промежуточном теплообменнике по сравнению с давлением воды в контуре промежуточного теплоносителя.

Опыт изготовления и эксплуатации подобных стыков показал в целом удовлетворительные результаты и возможность их применения для паропроводов высокого давления. В то же время, несмотря на возможность обеспечения при наличии подкладных колец гарантированного провара корня шва, в последнем не исключена вероятность появления трещин при сварке. Пример подобной трещины, идущей от места сплавления шва с подкладным кольцом и трубой и распространяющейся на все сечение трубы, показан на фиг. 109 [ПО].

Для того чтобы лучше себе представить зависимость температуры Т" на выходе из топки котла от того, какая доля топочного объема занята светящейся частью пламени, рассмотрим график рис. 5-22, на котором изображено распределение температур в экранированной топке при сжигании газа в светящемся (кривая /) и в несветящемся (кривая 2) факеле. Из этого графика видно, что не исключена вероятность того, что Г"неов>^"св, где Танеев — температура на выходе из топки при сжигании газа несветящимся факелом, а Г"св — то же при светящемся факеле. Это неравенство может иметь место, несмотря на то, что при сжигании несветящимся пламенем в топке развивается более высокая температура, причем максимум температурной кривой расположен ближе к устью горелки,, чем при светящемся факеле. Графическое объяснение этого обстоятельства состоит в том, что кривые / и 2 могут иметь две точки пересечения— вблизи от зоны максимальных температур (точка а) и вблизи от выходного сечения топки (точка Ь). Наряду с этим можно себе представить и такие условия, при которых будет получаться, что Т"весв<Т"СЕ. Это может иметь место, во-первых, когда топочная камера заканчивается в точке с, а во-вторых, когда светящееся пламя занимает лишь часть топочного объема и заканчивается, например, в точке Л. В последнем случае температурная кривая 1 изменит свою конфигурацию, так как, начиная с точки Л, спад температуры будет характеризоваться более пологой линией [Л. 81].

К недостаткам реакторных установок РБМК можно отнести большие размеры реактора, раз-ветвленность системы подвода-отвода теплоносителя, значительное количество конструкционных материалов в активной зоне реактора, а следовательно, заметный захват нейтронов этими материалами, радиоактивность пара, подаваемого в турбину. Более значимым недостатком являлось изначально завышенное графитоурановое отношение для активной зоны, достигавшее 120 и обусловливающее максимальное значение коэффициента размножения нейтронов именно в обезвоженной активной зоне. В рабочем состоянии, когда по каналам активной зоны двигалась пароводяная смесь, а по каналам системы управления и защиты — вода автономного контура охлаждения СУЗ, коэффициент размножения уменьшался и реактор работал устойчиво. Обезвоживание (запаривание) технологических каналов или обезвоживание каналов СУЗ могло приводить к росту коэффициента размножения, а следовательно, к росту мощности, средств для компенсации которого было предусмотрено недостаточно. Реактор РБМК имел положительный паровой эффект реактивности. Не была исключена вероятность образования в активной зоне локаль-

ности такого сварного соединения будет близка к значениям для двух других вариантов. Учитывая весьма низкую пластичность при разрушении образцов этого варианта и большее развитие в изломе межзеренных трещин, можно ожидать, что с дальнейшим повышением длительности испытания наклон кривой будет дополнительно увеличиваться и не исключена вероятность ее пересече-

К недостаткам реакторных установок РБМК можно отнести большие размеры реактора, раз-ветвленность системы подвода-отвода теплоносителя, значительное количество конструкционных материалов в активной зоне реактора, а следовательно, заметный захват нейтронов этими материалами, радиоактивность пара, подаваемого в турбину. Более значимым недостатком являлось изначально завышенное графитоурановое отношение для активной зоны, достигавшее 120 и обусловливающее максимальное значение коэффициента размножения нейтронов именно в обезвоженной активной зоне. В рабочем состоянии, когда по каналам активной зоны двигалась пароводяная смесь, а по каналам системы управления и защиты — вода автономного контура охлаждения СУЗ, коэффициент размножения уменьшался и реактор работал устойчиво. Обезвоживание (запаривание) технологических каналов или обезвоживание каналов СУЗ могло приводить к росту коэффициента размножения, а следовательно, к росту мощности, средств для компенсации которого было предусмотрено недостаточно. Реактор РБМК имел положительный паровой эффект реактивности. Не была исключена вероятность образования в активной зоне локаль-

Всего было испытано на усталость восемь моделей сварного ротора. Для пяти моделей ротора, имеющих резкие концентраторы напряжений в подкорневой полости шва и выполненных с меньшей податливостью сопрягаемых элементов (см. рис. 102, а), разрушающие напряжения составляли 3,4—5,1 кгс/мм2 при долговечности в пределах 1,8 • 10е — 2 • 107 циклов. В изломах этих моделей были обнаружены трещины, появившиеся до испытаний. Происхождение этих трещин, по-видимому, следует отнести за счет температурных перепадов при термической обработке, хотя не исключена вероятность появления этих трещин и в связи со сварочным процессом. Разрушение происходило по разнородным швам вблизи подкорневой зоны со стороны стального концевика (рис. 108 и 109). Разрушений однородного сварного стыка ротора при испытании на усталость не наблюдалось. Нужно отметить, что однородный стык находился в более благоприятных условиях — он был более податлив, чем крайние разнородные швы, расположенные вблизи массивных стальных концевиков.

Из изложенного можно сделать вывод о том, что для категории стыковых соединений разнотолщинных трубных элементов S\IDU < 0,1 не исключена вероятность зарождения и развития эксплуатационного повреждения при ползучести на внутренней поверхности соединения.

Как видно из данных табл. 48 и рис. 112, скорость охлаждения для низкоуглеродистых сталей оказывает большое влияние на их механические свойства. При повышении содержания марганца это влияние усиливается. Поэтому даже при сварке горячекатаной низкоуглеродистой стали марки ВСтЗ при указанных выше условиях не исключена возможность получения в сварном соединении закалочных структур. Если сталь перед сваркой прошла термическое упрочнение — закалку, то в зоне термического влияния шва на участках рекристаллизации и старения будет наблюдаться отпуск металла, т. е. снижение его прочностных свойств. Уровень

Поверхность, подлежащая обкатыванию, предварительно обрабатывается чисто; она должна быть гладкой, в противном случае гребешки микронеровностей при обкатывании вминаются в металл, вследствие чего в дальнейшем при эксплуатации машины не исключена возможность отрыва частиц гребешков от поверхности детали.

Этот тип коррозии наиболее распространен. Он имеет место при взаимодействии металлов с жидкими электролитами (водой, водными растворами солей, кислот и щелочей, расплавленными солями и щелочами) и является гетерогенной электрохимической реакцией электролитов с металлами. Однако в принципе не исключена возможность и химической коррозии металлов в электролитах, при которой окисление металла и восстановление окислительного компонента (молекул или ионов) электролита происходят в одном акте, скорость которого не зависит от величины электродного потенциала металла, с образованием соединений и их последующим растворением.

При этом не исключена возможность вступления части ионов промежуточной валентности в химические реакции с компонентами раствора, например:

Если при испытаниях моделей контактное упрочнение Кх реализуется полностью, то можно говорить о вязком разрушении. В некоторых случаях, из-за контактного разупрочнения металла, вязкое разрушение возможно и при Р<Ркр. В этом случае поле линий скольжения изменяется таким образом, что предельная нагрузка будет меньшей, чем Ркр. Не исключена возможность разрушения мягкой прослойки в результате потери устойчивости пластических деформаций. С использованием критерия ткр производят оценку предельного состояния моделей с вырезами (или трещинами) из пластических, но деформационно слабо упрочняющихся материалов [1]. В модели с односторонним вырезом (плоская деформация) поле линий скольжения состоит из двух наклонных под углом 45° к оси образца плоскостей, исходящих из кончика надреза. Равенство работ на приращение скольжения по указанным плоскостям и от внешней нагрузки дает следующие значения критических напряжений:

В процессе сборки под сварку не исключена возможность того, что сварочный просвет (зазор) на определенных участках может оказаться равным или близким к нулю (а—»0). В этом случае в корне шва создается высокая концентрация напряжений, которая при эксплуатации может привести к разрушениям, а в процессе сварки к образованию трещин. Опыты показывают, что даже в случаях, когда сварочный зазор а соответствует нормативным значениям (при ручной сварке а = 1...3 мм), от вершины непровара инициируются трещины. Следовательно, за

Такая же картина наблюдается при применении анодной электрохимической защиты титана в растворах серной кислоты концентраций, в которых он нестоек, а также в соляной кислоте. Об эффективности анодной защиты титана в различных агрессивных средах можно судить по данным, приведенным в табл. 36. Не исключена возможность применения анодной защиты и для аппаратов, изготовленных из обычных марок углеродистой стали.

Если приспособление предназначено для уменьшения временных перемещений и не исключена возможность остывания изделия в приспособлении, то его следует рассчитывать, как рассмотрено выше;

Числовое значение запаса назначается с учетом общих требований безопасности. Если бы допускаемые напряжения были повышены и область замеренных напряжений переместилась в направлении оси абсцисс вправо (рис. 5.38, б), то была бы не исключена возможность в единичных случаях превышения, реально замеренных напряжений наименьшим значениям разрушающих

Огромные размеры цельносварной конструкции и невозможность снятия остаточных напряжений предопределяют болы юй запас упругой энергии, накопленный в корпусе корабля. В эти> условиях не исключена возможность самопроизвольного развития трещины па большом протяжении, приводящей к разрушению корпуса. При

Большинство отказов, приписываемых неправильной эксплуатации, можно с полным основанием отнести за счет дефектов конструкции. В правильной конструкции должно быть предотвращено использование машины на опасных перегрузочных режимах,: исключена возможность неправильных включений и сведено к минимуму влияние качества ухода на работоспособность машины.