Исключения погрешности

Важным условием работы парогенератора является обеспечение его водного режима. В процессе образования пара солесодер-жание парогенераторной воды возрастает. Для исключения появления накипи на теплообменных трубах, приводящей к снижению эффективности их работы, в нижней части корпуса парогенератора предусмотрены штуцера для непрерывной продувки воды

Важным условием работы парогенератора является обеспечение его водного режима, В процессе образования пара солесодер-жание парогенераторной воды возрастает. Для исключения появления накипи на теплообменных трубах, приводящей к снижению эффективности их работы, в нижней части корпуса парогенератора предусмотрены штуцера для непрерывной продувки воды

Нарезание шлицевых валиков червячными фрезами. В зависимости от системы центрирования шлицевого соединения — по наружному диаметру или внутреннему диаметру — шлицевая фреза имеет профиль: обычный (рис. 20, а) или с усиками (рис. 20, б). Усики делают для исключения появления у основания шлица валика переходной кривой (галтели), выходящей за пределы внутренней окружности валика, в противном случае может нарушиться соединение валика с шлицевой втулкой.

Программирование проводилось с учетом типовых ограничений. Одно из этих ограничений заключается в том, что изменение режима истечения газа возникает при Pt > 2Pj, где Pt — входное, a PJ — выходное давление. Подкоренное выражение, входящее в уравнения, в общем случае имеет вид Р} (Pt — PJ). Отмеченное ограничение связано с тем, что процесс наполнения камеры может заменяться ее опорожнением. Для исключения появления мнимых выражений предусмотрен переход от величин вида

Для исключения появления коррозии в период хранения транспортную сборку на заводах-изготовителях подвергают консервации с нанесением на рабочие поверхности антикоррозионного покрытия, заполнением полостей сборки инертным газом до избыточного давления 0,03 МПа и размещением в полостях наибольшего скопления влаги, поглотителей, представляющих из себя тканевые мешочки, наполненные селикагелем марки КСМ.

вновь устанавливают приспособление в соответствии с требованиями инструкции по эксплуатации и проводят подрыв выемной части насоса (в целях исключения появления задиров на рабочих поверхностях бака насоса перед подрывом выемную часть вертикально подтягивают краном. Подрыв производят плавно без перекосов, подъем блок-камер подрывного устройства должен быть равномерным. Контроль перекоса ведется по четырем диаметрально противоположным точкам блок-камер. Максимальное давление при подрыве составляет 14,5 МПа (145 кгс/см2). Подъем выемной части при подрыве производят на высоту не более 45 мм. Поднимать выемную часть выше 45 мм не рекомендуется, так как рабочие полости цилиндров устройства при ходе более 50 мм сообщаются с атмосферой и давление в них падает);

демонтируют радиально-осевйй подшипник. При демонтаже подшипникового узла особое внимание обращают на уплотни-тельное кольцо и пяту. В целях исключения появления задиров, срезания баббитовой наплавки с рабочей поверхности уплотни-тельного кольца его демонтируют перед демонтажом корпуса подшипника. Пяту демонтируют приспособлением плавно, без перекосов. Для исключения перекосов пяты при демонтаже в качестве базовой поверхности крепления оснастки используют верхний торец пяты и его резьбовые отверстия. Демонтировать пяту при помощи крана запрещено. При заедании пяты по валу,

закрепляемого от радиального перемещения двумя разрезными полукольцами. Между кольцами для исключения появления дополнительных протечек устанавливают дополнительное резиновое кольцо.

При разборке насоса подшипник следует демонтировать из корпуса плавно, без перекосов. Для исключения появления зади-ров его посадочные поверхности обильно смазывают раствором олеиновой кислоты, разведенной в спирте. Корпус подшипника демонтируют, ввертывая отжимные винты в отверстия фланца подшипника, предназначенные для этих целей (рис. 5.42), или гидродомкратом (рис. 5.43).

Задиры, риски, наволакивание металла, появившееся в процессе демонтажа деталей, восстанавливают зачисткой и расшлифов-кой дефектов до основного металла с шероховатостью не грубее Rz=20 мкм. При ремонте ГЦН первых поколений при демонтаже диска пяты на посадочных поверхностях вала часто появляются задиры, риски и наволакивание металла. В этих насосах пята на вал сажается по плотной посадке, в отдельных случаях с нулевым зазором, поэтому при демонтаже пяты часты случаи появления на посадочных поверхностях вала крупных задиров. При «закусывании» пяты в момент ее демонтажа в целях сохранения вала как дорогостоящего узла пяту срезают газовыми горелками, а образовавшиеся риски располировывают. Для исключения таких явлений в насосах последней конструкции посадочные поверхности пяты покрывают тонким слоем меди толщиной 5—8 мкм. Для исключения появления задиров при демонтаже пяты посадочные поверхности у насосов первых поколений при ремонтах можно омеднять путем нанесения концентрированного раствора CuSO4 на посадочную поверхность кистью. Посадочная поверхность перед нанесением раствора должна быть располирована наждачной бумагой нулевого класса и настой ГОИ до шерохова-тости не грубее Лд=0,63 мкм, а отдельные риски не грубее R2=20 мкм. Зазор между валом и пятой следует выдерживать до омеднения не более 0,115 мм. Допускается вместо омеднения на посадочную поверхность пяты наносить слой олова марки 02 по ГОСТ 860-<75 горновым паяльником с применением флюса следующего состава: травленная цинком соляная кислота, ТУ 6 01-1194—79, с добавлением технического хлористого аммония, ГОСТ 3773-72, на 30-40 г/л кислоты. При лужении особо тщательно оберегают рабочие поверхности пяты от попадания на них флюса и олова, для чего их смазывают маслом и обертывают тонкой бязью. Можно рекомендовать и другой способ, широко используемый при ремонтах подшипниковых узлов паровых турбин — посадку диска пяты на латунную фольгу толщиной не более 0,5 мм. Фольга применяется строго калиброванная, в связи с чем ее тщательно измеряют микрометром в различных точках. Фольгу на валу закрепляют боковой поверхностью шпонки (рис. 5.57), для чего на боковых поверхностях шпонки делают

Перед демонтажем рабочие поверхности шпилек главного разъема в целях исключения появления задиров обильно смазывают раствором олеиновой кислоты. Раствор кислоты к рабочим поверхностям резьбы подают по каналу, выполненному в теле шпильки специально для этих целей.

Для исключения погрешности, возникающей вследствие разности высоты центров линейки (обычно незначительной), измерение повторяют, перевернув калибр в центрах и соответственно подложив блок концевых мер под другой ролик линейки. Окончательно принимают среднюю величину двух измерений.

Наиболее характерный участок этой зависимости показан на рис. 1.8, из которого следует, что для исключения погрешности, превышающей 0,5 дБ, разность AL уровней вибрации полезного сигнала и помех должна быть не менее 8—10 дБ.

Для определения состава смеси использовались два метода: по точке росы и спектрофотометрический. Измерить температуру насыщения конденсирующихся компонентов химически неравновесной системы со сравнительно быстро протекающими реакциями приборами, применяемыми для нереагирующих смесей, видимо, не представляется возможным. Нами для этой цели использовался специальный датчик i[7.30]. Сущность его работы заключается в фиксации термопарами температуры охлаждающей две параллельные трубки воды (а следовательно, и близкой к ней температуры стенок трубок) в момент образования и испарения конденсатной пленки в зазоре между трубками, что вызывает измене-' ние электрического сопротивления зазора (0,05 мм). За истинную температуру точки росы принимается среднее арифметическое значение всех' измеренных термопарой значений температуры воды при «замыкании йГразмы-кании контакта» в зазоре. Трубки (типа Фильда) являются электродами. С целью исключения погрешности из-за различия химического состава в зазоре и в объеме конденсатора парогазовая смесь при помощи третьей трубки непрерывно отсасывается через зазор. Парциальное давление NO и О2 определяется по манометриче-

Измерительный наконечник выполнен из твердого сплава цилиндрической формы и может по мере износа поворачиваться в клеммном зажиме рычага 5 или легко быть заменен новым. Образующая измерительного наконечника должна быть параллельна плоскости ножа, относительно которой производится измерение. Это условие необходимо для исключения погрешности, связанной со смещением контролируемой детали относительно ^первоначальной установки по мере износа ведущего круга. Установка параллельности осуществляется поворотом рычага 5 относительно продольной оси с последующей фиксацией в клеммном зажиме 9.

Измерение проволоки производится двумя измерительными наконечниками 4 и б с цилиндрическими твердосплавными вставками. Для исключения погрешности в случае непараллельности образующих вставок, возникающей при перемещении проволоки в вертикальной плоскости, предусмотрена регулировка параллельности винтом 5. Проверку непараллельности образующих вставок следует производить не реже 1 раза в смену, так как при имеющих место больших перемещениях проволоки указанная погрешность может быть весьма значительной. Перемещения проволоки в горизонтальной плоскости (в направлении измерения) не сказываются на результатах измерения, так как из-меритальная система «плавающая» на параллелограммах из плоских пружин 13. В связи с большими перемещениями проволоки в направлении измерения и необходимостью глубокого арретирования измерительных наконечников при заправке конца проволоки в базирующие призмы в данной конструкции увеличены вылеты плоских пружин по сравнению с обычными для аналогичных измерений.

Порядок величин б/ггр, указанный на рис. 5, свидетельствует о том, что рассматриваемый способ исключения погрешности измерения от нестабильности входного давления воздуха наиболее эффективен для пневматических приборов с чувствительными элементами, работающими на малых (по сравнению с величиной Н) перепадах измерительного давления [9, 10].

Таким образом, в результате выполнения цикла экспериментов усовершенствован и осуществлен в заводских условиях метод исследований износов основных деталей тракторного двигателя с помощью нейтронно-активационного анализа проб картерного масла; разработан метод исключения погрешности измерения износов деталей двигателя по данным активационного анализа за счет учета уноса продуктов изнашивания деталей с угаром масла, исследовано развитие абразивного износа гильз, поршневых колец и вкладышей подшипников коленчатого вала двигателя, работавшего в условиях запыленности окружающего воздуха кварцевой пылью высокой дисперсности. На основании данных исследований получены графические зависимости износа основных деталей двигателя и вкладышей подшипников коленчатого вала из сплавов АСМ, Св. Бр., АО-20 от времени работы двигателя; уменьшена вариация распределения результатов определения износов деталей, что обеспечивает снижение трудоем-

4. Методом наблюдения четного числа полупериодов при периодической погрешности. Для этого берется среднее значение из двух отсчетов, произведенных через интервал, равный полупериоду. Например, для исключения погрешности от эксцентриситета шкалы кругового лимба угломерные приборы снабжаются парой нониусов, расположенных в диаметрально противоположных точках лимба.

Для исключения грубых погрешностей принимают различные критерии. Распространенным критерием оценки грубой погрешности является параметр и, определенный по формулам:

При определении величины а, характеризующей точность данного метода, необходимо исключать при измерениях влияние систематической ошибки. В частности, для исключения погрешности формы цилиндрической поверхности (представляющей в данном случае систематическую ошибку) диаметральные размеры целесообразно измерять в определенных сечениях у всех заготовок в партии.

требуется для практического исключения погрешности, возникающей вследствие смещения центров делительной головки и задмей бабки (см, стр. 179).

Для исключения погрешности базирования при выдерживании длин ступеней от торца вала необходимо в качестве технологической