Испытаний составляет

кривых усталости а, б я в или их пределы выносливости (ffj^ ; о^ и 0?) определяются по исходным кривым усталости данных объектов испытаний, соответствующих вероятностям разрушения 95% (кривая а), 50% (кривая б) и 5% (кривая в).

Характеристики наклона левых ветвей условных кривых усталости а, б и s (/(а, Ко и Ка) определяются по исходным кривым усталости данных объектов испытаний, соответствующих 95% (кривая а), 50% (кривая б) и 5% (кривая в). Допускается корректировка значения 2ni/.Vj по исходной кривой усталости данных объектов испытаний.

При испытаниях на циклическое кручение, а также изгиб и растяжение-сжатие при получении разрушающего напряжения 0Р> 500 МН/м2 (50 кгс/мм2) уже нельзя пользоваться номограммой, представленной на рис. 43. В этом случае ордината горизонтального участка или предел выносливости соответствующих условных кривых усталости б (o^), абсцисса точки перегиба ветвей кривых усталости (щ) и характеристика наклона левой ветви условной кривой усталости (Кб) определяются по результатам испытаний аналогичных образцов или деталей машин с учетом влияния на указанные характеристики конструктивных и технологических факторов и масштабного эффекта.

Далее, для системы в целом можно вычислить приведенное число отказов для числа испытаний, соответствующих минимальному значению п* = min п,-. Это приведенное число отказов равно d* = Р„ п*.

Машина обеспечивает повышенную производительность испытаний и высокие метрологические показатели измерения момента трения, скорости и температуры, используется для испытаний материалов на трение и износ при наличии и отсутствии смазочных материалов в широком диапазоне нагрузок и скоростей скольжения при схемах испытаний, соответствующих основным типовым узлам трения. В частности, эта машина успешно используется для определения фрикционной теплостойкости материалов по новому ГОСТу 23.210-80.

мерения момента трения, скорости и температуры, используется для испытаний материалов на трение и изнашивание при наличии и отсутствии смазочных материалов в широком диапазоне нагрузок и скоростей скольжения при схемах испытаний, соответствующих основным типовым узлам трения. В частности, эта машина успешно используется для определения фрикционной теплостойкости материалов по ГОСТ 23.210—80.

Планы, требующие большего объема испытаний, обеспечивают лучшее различение между желаемым и нежелательным уровнями надежности. Это различие в разрешающей способности дает важный практический способ выбора планов испытаний, соответствующих различным объемам испытаний. Оно должно быть решающим при выборе программы испытаний. Ценность плана, определяемую через соответствующую возможность различения, можно сопоставить с его стоимостью, характеризуемой длительностью испытаний. Такая точка зрения является наиболее рациональной основой для непосредственного выбора плана испытаний на надежность.

Первым шагом является выбор совокупности планов испытаний, соответствующих практическим условиям данного примера. В справочнике Н-108 [3] приведены планы испытаний, которые заканчиваются в наперед заданное время. Так как установлен предельный срок окончания испытаний, то представляется желательным использование этого вида испытаний. В табл. 2С-2(е) на стр. 2.49 справочника Н-108 содержится 180 планов испытаний требуемого вида, причем все они соответствуют риску производителя а = 0,50. Кроме того, эти планы можно обозначить в соответствии с числом подвергаемых испытаниям изделий, которое в данном случае непосредственно связано со стоимостью испытаний. Эти планы обозначены также в соответствии с отношением максимального времени испытаний Т и значения параметра Э0, среднего времени наработки, соответствующего точке 0,50 на рабочей характеристике.

По выполнении этой части исследования может оказаться желательным посмотреть, не окажется ли более подходящим некоторое другое значение риска производителя а. Для этого были вычерчены кривые, приведенные на фиг. 3.9, для планов испытаний, соответствующих одному и тому же предельному

В связи с тем, что для теоретического определения разрушающих нагрузок в настоящее время не имеется достаточно простых и надежных схем, необходимые для этого случая зависимости устанавливались по результатам испытаний соответствующих моделей и образцов.

там усталостных испытаний соответствующих квантильных кривых усталости.

ситной фазы, а в случаях приведенных на рис. 2.66, б и в, — в состоянии исходной фазы. Различие испытаний, соответствующих рис. 2.66, б и в, заключается в том, что, как можно предположить и из соотношения Клаузиуса — Клапейрона, в случае рис. 2.66, б мартенситная фаза возникает при низких напряжениях, а в случае рис. 2.66, в — только при высоких напряжениях. Вид разрушения, показанный на рис. 2.65, соответствует случаю, показанному на рис. 2.66, в. Трещина образуется в упругой области, и разрушение происходит по границам зерен. Однако при испытаниях, показанных на рис. 2.66 айв, разрушение происходит после того, как осуществляется достаточная пластическая деформация, при испытаниях, соответствующих рис. 2.66, а, удлинение достигает более 5 %. Условия распространения трещины в образцах с мартенситной фазой показаны на рис. 2.67. Из рисунка ясно, что трещина не обязательно распространяется по границам зерен: наблюдается распространение трещины и по телу зерна. Тенденция перехода трещины с границ зерен в тело зерна наблюдается и в образцах, находящихся перед деформацией в состоянии исходной фазы. Короткая трещина распространяется полностью вдоль границы зерен, однако когда трещина выросла до такой степени, что должна следовать вдоль другой границы зерен, то концентрация напряжений, обусловленная геометрическим фактором у вершины трещины, становится достаточно большой. Траектория распространения трещины зависит в этом случае не только от концентрации напряжений, связанной с упругой анизотропией. В результате этого происходит отклонение трещины, имеющей длину порядка микрона, от границы зерен. Следовательно, образование и траектория распространения трещины обусловлены концентрацией напряжений. Можно сделать вы-

ческой водородной усталости стшш с хермодиффузионным хромом, в то время как хромированная электролитическим способом сталь обнаруживает низкую стойкость в этих условиях. Проведенные исследования в среде сероводорода (рН = 4, 2) показали, что предел статической водородной усталости стали (на базе 200 ч испытаний) составляет для незащищенной стали 0,28, для хромированной термодиффузионным способом 0,55 от <тотр; при этом время до разрушения составляет (при аотн = = 0,7 аот ) 8,5 и 731 мин соответственно. Сталь, хре миров энная электролитическим методом, обнаруживает более низкую стойкость к статической водородной усталости, чем незащищенная сталь и сталь с термодиффузионным покрытием. Это связано с высокой растворимостью водорода в электролитическом хромовом покрытии. Об этом свидетельствуют данные по распределению водорода до и после термообработки в хромовом осадке и в стали (табл. 17), полученные при анализе электролитически хромированных образцов из стандартного электролита состава, г/л: СгО3 - 150, H2S04 - 15 при плотности тока 60 А/дм2 и температуре 328 К [17] .

Глубина наклепа по данным этих испытаний составляет 0,4 мм. что совпадает с данными, полученными по

Испытание пригодно для гальванических покрытий кадмием, кобальтом, медью или бронзой, свинцом, никелем, серебром, оловом или сплавом олово—цинк и цинком на алюминии, меди или латуни, стали и цинке. При нанесении многослойных систем можно успешно определить толщину отдельных слоев покрытий, применяя струю соответствующего раствора на той же площади поверхности образца. Время, необходимое для определения толщины отдельного слоя покрытия,— 1— 2 мин; общая точность испытаний составляет 15%.

кого напряжения. Для измерения температуры образца используют платина-платинородиевые проволочные термопары диаметром 0,3 мм, спаи которых прикрепляются точечной электросваркой к нижней поверхности образца. Точность измерения и регулирования температуры образца при проведении испытаний составляет около 0,5% при грубой регулировке и порядка ±1 град при точном автоматическом регулировании.

Выбор интервалов измерения переменных (ГИсп и е, с~') должен проводиться с таким расчетом, чтобы опытные кривые имели одинаковую точность по всей своей длине. Опыт пластометрических исследований показал, что наиболее оптимальный интервал изменения температуры испытаний составляет 50 — 70 "С, увеличение скорости деформации в 5 — 10 раз. В отдельных случаях, например при поиске области максимальной пластичности данного сплава или в области фазовых переходов, шаг изменения переменных может быть уменьшен до 25 — 30 °С по температуре и до двух-трех раз по скорости деформации.

В связи с тем, что на современном производстве, в том числе химическом, используется большое количество специально очищенной природной воды, необходимо рассмотреть вопросы коррозионной активности такой воды. Обычно система водоподготовки включает [15, 18, 23, 24] процесс осаждения примесей в осветлителях с помощью коагулянтов и извести (для снижения жесткости) и очистку от примесей на механических и ионитных фильтрах. Свободный диоксид углерода и растворенный кислород делают очищенную воду коррозионно-агрессивной. Скорость коррозии стали в H-Na-катионированной воде при разных температурах за два года испытаний составляет, г/(м2-ч): при 25 °С — 0,1; при 85 °С — 0,35. Скорость коррозии стали при температуре воды от 20 до 80 °С при концентрации в ней кислорода 1,0 мг/л в обработанной воде можно рассчитать по формулам (1.5)—(1.7).

воподачи, используется пневматическая уборка. Производительность пневмоуборочных установок по результатам испытаний составляет на горизонтальных поверхностях до 300 м2/ч, на неровных и наклонных - до 140 м2/ч, для металлоконструкции - до 45 м2/ч. Принципиальная схема пневмоустановки приведена на рис. 1.3. Уборочный инструмент - шланги диаметром 30 мм с соплом-насадкой подсоединяются к штуцеру трубопровода, находящегося под разрежением за счет вакуума, создаваемого вакуумным насосом.

В обычном серийном производстве испытания проводятся также без разрушения изделий. Но там, где должна быть обеспечена высокая надежность, эти испытания дополняются испытаниями с разрушением образцов, отбираемых через определенные временные интервалы на технологической линии. В таких случаях часто бывает достаточным проверять при испытаниях без разрушения только критические параметры каждого изделия, а при испытании отобранных образцов контролировать менее критические параметры. Таким образом достигается определенная экономия на проведение испытаний благодаря тому, что один и тот же образец подвергается некритическим испытаниям без разрушения и с разрушением. Эта методика испытаний хорошо подходит к сложным системам, содержащим электронные, гидравлические и механические функциональные элементы, для которых стоимость проведения испытаний составляет значительную часть всей их стоимости.

При этом повышение экономичности турбины в целом в результате модернизации проточной части высокого давления по данным испытаний составляет при номинальной нагрузке турбины 2,4—2,9%.

При сокращении периода времени, соответствующего горизонтальному полету, до 24 сек типовый двухчасовой рейсовый полет выполняется за 4 мин 12 сек (252 сек). Таким образом, если срок службы насоса равен 2000 летных часов, то время испытаний составляет 70 ч.

разборки и измерения размеров деталей, продолжительность таких испытаний составляет не менее года. Поэтому несмотря на то, что желательно проводить испытания при номинальном режиме, поскольку только такие испытания дают совершенно точные данные, большой интерес представляют испытания при форсированном режиме. Форсированные испытания дают до- м м статочно точные результаты и вместе с тем позволяют существенно сократить сроки испытаний и доводки гидромашины.