Испытаний турбинных

Я- П. Лайдом, X. X. Суйком и др. разработана методика исследования кинетики коррозии сталей на основе результатов испытаний трубчатых образцов в промышленных условиях [102, 147].

Разработана установка189 для испытаний на круговой изгиб и на кручение в коррозионной среде, камера190 для испытаний на коррозионную усталость при высоких температурах и давлении, установка191 для коррозионно-механических испытаний трубчатых образцов при переменных температурах в циркуляционном контуре.

4) отказаться от сооружения дорогостоящих установок для коррозионных испытаний трубчатых образцов металла и заменить их лабораторной автоматизированной дешевой и простой установкой по типу изображенной на рис. 40; такая установка не требует больших расходов растворов.

': Все образцы, описанные до сих пор, нагружались в окружном направлении. Простейшим типом испытаний трубчатых образцов является, разумеется, осевое растяжение, описанное в работах [27, 68, 89, 212]. Сидорин [171], сравнивая упругие постоянные и прочность на растяжение, полученные на плоских образцах и на растягиваемых осевой силой трубчатых образцах, обнаружил, что первым методом всегда получаются более низкие результаты.

4>5~ ст=280> 260> 240 220, испытаний трубчатых образцов,

В ЦКТИ были проведены испытания на ползучесть и длительную прочность трубчатых образцо;в, нагруженных внутренним давлением [Л. 144, 145]. Результаты испытаний при одноосном растяжении сопоставлялись с результатами испытаний трубчатых образцов. Образцы в обоих случаях изготовлялись из металла одной и той же плавки. В работе [Л. 144] были проведены испытания образцов из стали 20. Результаты испытаний 24* 371

Рис. 7-3. Сопоставление результатов испытаний на ползучесть и длительную прочность образцов, испытанных при одноосном растяжении, и трубчатых образцов под внутренним давлением [прямые линии построены на основании расчета по формуле (7-4), точки — результаты испытаний трубчатых образцов под внутренним давлением].

В ЦКТИ Ш. Н. Кац [Л. 160] провел экспериментальное исследование прочности труб и моделей барабанов с одиночными неукрепленными отверстиями. Неукрепленным считается отверстие, не имеющее усилений в виде утолщенных штуцеров, способных, кроме восприятия внутреннего давления, укреплять сосуд, или отверстие, не имеющее усилений в виде накладок. В [Л. 160] приводится описание испытаний трубчатых образцов из углеродистых сталей в отожженном состоянии с наружным диаметром от 70 до 210 мм. Коэффициент прочности трубы с отверстием определяли как отношение предельного давления для трубы с отверстием к предельному давлению для целой трубы. Оба предельных давления определяли экспериментально путем нагружения внутренним давлением. На основании анализа полученных результатов эксперимента и теоретического рассмотрения влияния удаленного из стенки трубы метал-

Устройство для испытаний трубчатых образцов под

ных испытаний трубчатых узлов с использованием специальных устройств для оценки сопротивления усталости и кинетики разрушений.

На рис. 80, д приведены результаты испытаний трубчатых образцов при комбинированном воздействии изгиба и внутреннего давления. На графике нанесены две кривые: одна — характеризующая прочность труб под внутренним давлением, а вторая (нижняя) — прочность сварных стыков при изгибе. Характер раз-

55. Писаренко Г. С., Петренко А. И. Об одной методике испытаний турбинных лопаток на термоусталость.—Проблемы прочности, 1976, № 6 с. 100—105.

Следует отметить, что при изменении основных критериев подобия линейный характер Ат]0г(Уо) нарушается. Столь значительное влияние чисел Мир объясняется не только зависимостями коэффициентов потерь в решетках от этих параметров, но и изменением составляющих потерь, обусловленных взаимодействием решеток в ступени (периодическая нестационарность и высокая турбулентность). В основном в этом и проявляется расхождение между расчетами ступени, выполненными по газодинамическим характеристикам изолированных решеток, и результатами испытаний турбинных ступеней. Определенное значение имеет также влияние перекрыши1 на влажном паре, до сих пор не изученное, а также возрастание утечек через надбандажные и диафрагменные уплотнения (см. гл. 7). Необходимо также учитывать особенности струк-

65. Прокофьев К. А., Чернов С. К. Результаты испытаний турбинных лопаток на вибрацию в работающей турбине. — «Судостроение», 1958, Л"« 10, с. 22—25.

34. Пр окоф ьев К. А., Чернов С. К., Результаты испытаний турбинных лопаток на вибрацию в работающей турбине, «Судостроение», 1958, № 10.

Результаты опытов. Приведем некоторые примеры испытаний турбинных ступеней при различной степени влажности.

ки данные работы, проводившиеся, прежде всего, в интересах обороны страны, были свернуты. Из систем, разработанных в последние годы, можно отметить установку для активного ТК металлопроката (фирма "ВЕМО", г. Москва), компьютерную систему ТК авиационных материалов и изделий, реализующую различные типы нагрева и тепловизоры фирмы FLIR Systems, США (фирмы "ПЕРГАМ" и "Инновация"), а также компьютерные системы испытаний турбинных лопаток (ВИАМ и НПО "Салют").

Для оценки экономичности и сравнения активных и реактивных ступеней на рис. 3.22 представлены кривые г0,, полученные расчетом по эмпирическим зависимостям, основанным на обобщении результатов испытаний турбинных решеток в статических условиях и ряда ступеней в экспериментальных турбинах [1]. Анализ кривых показывает, что для хорошо уплотненных ступеней эффективность преобразования энергии (при высотах лопаток более 20—30 мм) оказывается выше в реактивных ступенях.

На рис. 3.41 и 3.42 приведены диаграммы режимов конденсационных турбин К-500-23,5-2 «Турбоатома» и К-800-23,5-3 ЛМЗ при номинальных параметрах пара по данным типовых энергетических характеристик [37, 38] в том виде и в тех единицах измерения, которые используются на электростанциях (см. также рис. 3.43 и 3.44). Типовые энергетические характеристики составлены по результатам испытаний турбинных установок на

Для оценки экономичности и сравнения активных я реактивных ступеней на рис. 3.22 представлены кривые т)0,, полученные расчетом по эмпирическим зависимостям, основанным на обобщении результатов испытаний турбинных решеток в статических условиях и ряда ступеней в экспериментальных турбинах [1]. Анализ кривых показывает, что для хорошо уплотненных ступеней эффективность преобразования энергии (при высотах лопаток более 20—30 мм) оказывается выше в реактивных ступенях.

На рис. 3.41 и 3.42 приведены диаграммы режимов конденсационных турбин К-500-23,5-2 «Турбоатома» и К-800-23,5-3 ЛМЗ при номинальных параметрах пара по данным типовых энергетических характеристик [37, 38] в том виде и в тех единицах измерения, которые используются на электростанциях (см. также рис. 3.43 и 3.44). Типовые энергетические характеристики составлены по результатам испытаний турбинных установок на