Испытания прочность

Результаты испытания приведены ниже [разрушающая нагрузка для образца 1 (Р = 800 кгс) н стрела прогиба при разрушении (/ = 1 мм) приняты равными единице].

Механические свойства в зависимости от температуры испытания приведены по результатам испытаний на ударный изгиб при отрицательных температурах (ГОСТ 9454—78) и на растяжение при повышенных температурах (ГОСТ 9651—84).

установка, описанная в главе 8. На ней проведены многочисленные эксперименты, целью которых было определение усталостной прочности основного металла после различных видов объемного упрочнения и оценка роли различных покрытий в этой характеристике. В частности, нами определялась усталостная прочность образцов из стали У8 с напыленным на ионно-плазменной установке нитридом титана. Время напыления 30—60 мин. Механические свойства контрольных образцов и образцов с нанесенным покрытием даны в табл. 3.1. Контрольные образцы находились в камере вместе с напыляемыми. Перед усталостными испытаниями покрытие TiN с них сошлифовывалось. Испытания проводились на установке, представленной на фото 3. Результаты испытания приведены в табл.. 3.2. Установлено положительное влияние покрытий из TIN на малоцикловую выносливость.

Кривые сопротивления росту трещины усталости для образцов основного металла ориентировки ПД при трех температурах испытания приведены на рис. 3. Значения /ic уменьшаются с 255 до 120 и 50 кДж/м2 по мере снижения температуры с 295 до 76 и 4 К соответственно. Наклон кривых также постепенно уменьшается при снижении температуры. Следовательно, как для зарождения, так и для

Вторая группа объединяет образцы с надрезом или с предварительно нанесенной усталостной трещиной (детали таких образцов и техника испытания приведены в работе [84]). Некоторые из общих типов образцов следующие: а) образец с односторонним надрезом; б) образец типа двухконсольной балки (ДКБ); в) образец типа профилированной ДКБ; г) плоский образец с центральной трещиной (сквозной или поверхностной); д) образец с надрезом на' изгиб.

В качестве объектов испытаний были приняты нормальные тормоза подъемно-транспортных машин — колодочные, ленточные и дисковые. Характеристики основных типоразмеров колодочных тормозов, прошедших испытания, приведены в табл. 96. Кроме того, по сокращенной программе попутно с проведением испытаний, имевших иные задачи, были испытаны колодочные тормоза других типоразмеров.

Результаты испытания приведены ниже [разрушающая нагрузка для образца 1 (Р = 800 кгс) и стрела прогиба при разрушении (/ = 1 мм) приняты равными единице].

ранее многослойных оболочек без дополнительных связей. Результаты испытания приведены в табл. 4 *.

Сортамент размеров биметаллических полос, технические условия и методы испытания приведены в ГОСТе 807-51.

4.11.34. Нормы оценки качества сварных соединений по результатам гидравлического испытания приведены в подразделе 4.10 (в п. 4.10.11).

Механические свойства сплава ВТ8 в зависимости от температуры испытания приведены на рис. 31. Кривые растяжения до предела текучести образцов в отожженном состоянии показаны на рис. 32.

виях растяжения. При испытаниях под углами 60 и 90° разрушение происходит в основном не по> поверхности раздела, а путем расщепления волокон, и, значит, при данных условиях испытания прочность поверхности раздела превышает поперечную прочность волокна. Расщепление волокон при поперечном растяжении образцов показано на рис. 20. Хотя двух- и четырехслойные образцы обладают примерно одинаковой прочностью при растяжении, они различаются по характеру распределения разрушенных волокон. В образцах большей толщины расщепление волокон происходит по всей ширине рабочей части образца. В таких образцах большей толщины поперечное сечение уменьшается пропорционально сечению расщепленных волокон, и матрица благодаря деформационному упрочнению может взять на себя нагрузку, высвобожденную расщепленным волокном, раньше, чем в данной точке начнется разрушение композита. В более тонких образцах расщепление волокна уменьшает поперечное сечение до такой степени, что композит разрушается раньше, чем матрица оказывается в состоянии компенсировать это уменьшение за счет деформационного упрочнения.

Условия испытания Прочность на разрыв (кг/еж2, не менее) Увеличение веса (%)

емая при предельно больших скоростях нагружения. Во всех других условиях испытания прочность образца или детали характеризуется тремя константами: акр, А и а. Если в про-!с°" цессе испытаний изменяется структура материала, то простых линейных закономерностей (рис. 1) не наблюдается. Это связано с изменением коэффициентов, особенно структурно -чувст-

Состояние стекла и условия его испытания Прочность в кГ/ммг

Механические свойства монокристаллов изучались при температурах от минус 70° С до 1800° С. Результаты экспериментов представлены на рис. I. 29. Полученные данные свидетельствуют, что с повышением температуры испытания прочность монокристаллов непрерывно падает, особенно резко в области температуры до 100° С. Изменение предела прочности в зависимости от температуры испытания показывает, что монокристаллический молибден с содержанием кислорода и азота не более нескольких тысячных про-центов имеет предел прочности не ниже 2,ОкГ/мм2 вплоть до 1800°С. Удлинение возрастает с повышением температуры, достигая максимума при 850—900° С. При более высоких температурах значение этой характеристики снижается. Величина относительного сужения растет до температуры 700° С, дальнейшее повышение температуры не оказывает влияния на изменение количественных значений сужения.

Как показали испытания, прочность соединения получается вполне достаточной. Так, даже при отсутствии проточки на колонке и при форме отверстий, показанной на фиг. 4, усилие выпрессовки колонки составляет не менее 5000 кг. При этом наблюдался разрыв залитого металла по сечению /—/. 196

— Коллоидальные свойства 6 — 83 •-Испытания — Прочность 6 — 88

Как показали испытания, прочность соединения основного металла с плакирующим вполне надёжна и не уступает прочности цельного металла.

Из представленных на рис. 3.12 данных по высокотемпературной прочности при растяжении нелегированного молибдена электронно-лучевой и дуговой плавки, а также листов и прутков промышленного молибдена, выплавленного в дуговой печи, видны колебания свойств в зависимости от технологических параметров, содержания примесей и условий испытания [146]. Содержание углерода в образцах менялось от 2-Ю"3 до 5-10~2%, кислорода — от 2-10~4 до 5-10~3%, скорость деформации при испытаниях менялась примерно на три порядка. Наибольшее различие в прочностных свойствах наблюдалось при комнатной температуре. Даже при слабом повышении температуры испытания прочность резко падает; затем, начиная с 400° С, темп

нд Режим термообработки Сечение, мм t испытания, прочность

Кратковременная и длительная прочность стали Х18Н11Б зависит от температуры закалки (рис. 189, 190). С увеличением температуры закалки прочность при комнатной температуре уменьшается, а пластичность возрастает. При высоких температурах испытания прочность повышается, а пластичность падает и тем больше, чем выше температура закалки и температура испытания.

емая при предельно больших скоростях нагружения. Во всех других условиях испытания прочность образца или детали характеризуется тремя константами: окр, А и а. Если в про-Л \Т3\с°к цессе испытаний +>оЬ \ \ \ ! изменяется структура материала, то простых линейных закономерностей (рис. 1) пе наблюдается, Это связано с изменением коэффициентов, особенно структурно -чувст-вит. константы а, с напряжением и временем. Коэфф. а сильно зависит от структуры материала, напр. а меняется линейно с корнем квадратным из размеров зерна в поликристаллич. образце.