Испытании материала

Все приборы при испытании котельных установок должны иметь градуировочные свидетельства и паспорта, удостоверяющие их исправность.

При испытании котельных установок в качестве сужающих устройств в большинстве случаев применяют диафрагмы с кольцевыми камерами и диафрагмы с простыми сверлениями (рис. 2-4).

При испытании котельных установок применяются диф-манометры ДТ-60 (рис. 2-31) однотрубные и ДТ-50

И. При испытании котельных установок дифманометр с диафрагмой соединяются медными или стальными трубками с внутренним диаметром 8—12 мм (рис. 2-46).

При испытании котельных установок преимущественно пользуются трубками с полусферическим наконечником — трубки Прандтля (рис. 2-52а, б) или трубкой ВТИ (рис. 2-53).

10. Количество воздуха или газа при испытании котельных установок, как правило, определяется при помощи пневмометрических трубок.

Анемометр при испытании котельных установок может быть рекомендован для грубых и быстрых определений расхода воздуха.

При испытании котельных установок в качестве приборов для измерения температур применяются:

При испытании котельных установок термометры сопротивления можно применять для измерения температур:по-

При испытании котельных установок применяются следующие типы термопар:

испытании котельных установок по графику можно также определять тип защитного экрана

до некоторого критического уровня, после чего происходит возникновение трещины [20, 45, 86, 104-109]. Нагружение элемента конструкции в эксплуатации отличается от лабораторных условий нагружения образца, который подвергается воздействию по одной оси в стандартизованных условиях при испытании материала. Накопление повреждений материалом в условиях эксплуатации происходит при сложном напряженном состоянии конструкции, с переменным составом частотного спектра внешних нагрузок, с переменной асимметрией цикла и др. В процессе эволюции состояния металла в эксплуатации в нем протекают два конкурирующих между собой процесса накопления и рассеивания энергии. С этой точки зрения эволюция состояния материала происходит при непрерывном обмене энергией с окружающей средой, а постепенное накопление повреждений — вплоть до критического уровня, после чего зарождается трещина, происходит с уменыненим энтропии в системе металл-нагружающее устройство или в системе элемент конструкции—окружающая среда.

сплава ХН70ВМТЮ переход к /тах = = 900° С резко изменяет положение кривой термической усталости (&=1,68), хотя значения исходной пластичности этого сплава при ^=900 и 850Р С сопоставимы: г; = 19 и 14% соответственно. Вместе с тем длительная прочность этого сплава при ?=900° С намного меньше, чем при ^=850° С. Аналогичные выводы можно сделать по результатам испытаний стали 12Х18Н9Т- При переходе к ^пах = 800°С, когда в этой стали активно развиваются процессы разупрочнения границ зерен, показатель k в уравнении (3.9) увеличивается. Вместе с тем в области умеренных температур (4iax = = 700° С) значение k для сталей 12Х18Н9Т и 37Х12Н8Г8МФБ приближается к 0,5, т. е. к значению, полученному Коффиным при испытании материала такого класса в области /тах = 65СР С.

В испытаниях на термоусталость образцов из сплава ХН73МБТЮВД по режиму 200ч=ь860° С установлено [40], что размах полной деформации в цикле при жесткости нагружения С=150 МН/м составляет А8=0,65%. В каждом цикле (после окончания стабилизации процесса) была отмечена также остаточная односторонняя деформация (Л'енак)ь:=0,020/о. Накопление этой деформации приводило к образованию «бочки» и двух «шеек» на рабочей длине образца. Определим ожидаемую долговечность N при испытании материала в этих условиях.

трещины до точки на ее продолжении, в которой напряжение достигает предела текучести. Учет этой величины дает более полный и надежный параметр для определения циклической вязкости разрушения при испытании материала на усталость.

При испытании материала, кривая деформирования которого имеет зуб текучести, начальный участок кривой до верхнего предела текучести 'сттв соответствует устойчивому состоянию равномерного деформирования: местное повышение скорости деформации сопровождается повышением величины деформации и, следовательно, нагрузки, необходимой для дальнейшего деформирования, что ведет к перемещению деформации в соседнюю область меньшего упрочнения. Процесс деформирования остается макроскопически равномерным.

(см. рис. 105); этот разброс отмечается также в результатах для различных направлений в деформированном материале. В общем, при испытании материала в поперечном направлении (образцы типа ПД) напряжение текучести выше и значение вязкости разрушения ниже, чем при испытании материала в долевом направлении. В зависимости от ориентации образца в значениях KiKp имеется •большой разброс, что, вероятно, является следствием значительной зависимости от текстуры, развиваемой в процессе деформирования. Для поковок и прессовок преимущественная ориентация, вероятно, не так заметна, как для плит, поэтому величина KiKf мало изменяется с ориентацией образца. Поведение материала, полученного прокаткой, будет зависеть от характеристик процесса прокатки, например от температуры начала и конца прокатки, от степени обжатия, наличия или отсутствия поперечной прокатки и т. д.

температурах повышается жесткость полиамидов и происходит хрупкое разрушение изделий. Некоторое ухудшение механических свойств наблюдается при температуре около 323 К, причем при испытании материала на удар и изгиб происходит прогиб образцов без их разрушения. Дальнейшее уменьшение прочности при нагревании до 373 К незначительно.

Можно ли наблюдать появление предела текучести непосредственно при испытании материала или деталей? Да, можно. На испытательной машине в момент наступления текучести легко заметить, что стрелка, регистрирующая растягивающие усилия, остается на одном и том же делении, хотя деформации образца продолжаются.

[11,9]. С образцов из алюминиевых сплавов продукты коррозии снимаются с помощью обработки в кипящем растворе, содержащем 25 г/л хромового ангидрида и 35 мл/л ортофосфорной кислоты, плотность которой 1,7. Длительность выдержки в этом растворе 35 мин. Затем образцы погружают на 5 мин в азотную кислоту. В случае необходимости вся операция повторяется два-три раза. Потери веса контрольных образцов в этом случае составляют 2- 1(Г5 г/см2. При испытании материала в виде капсул можно также определить скорость коррозии металла. Из капсулы вырезается кольцевой образец. Внутри вырезанного кольца вводится платиновая проволока и заливается раствор. Продукты коррозии снимаются при этом только с внутренней поверхности образца. Количество продуктов коррозии определяется по разности массы образца до снятия и после снятия. Предварительно в автоклавах определяется соотношение между скоростью коррозии и количеством продуктов коррозии. Для образцов из стали 1Х18Н9Т, испытанных в паре при температуре 500° С и давлении 200 am, эти величины относятся как 1 : 1,45.

Рис. 1. Зависимость коэффициента трения от времени и пути трения при испытании материала М-801 в паре с молибденом на воздухе и в вакууме при комнатной температуре (а) и в вакууме при температурах 400 и 800° CJ(6)

Механические свойства отливок со столбчатой микроструктурой аналогичны таковым у монокристаллов ориентировки <001>. Поликристалличность вносит некоторое стеснение в процесс деформирования и тем самым способствует возникновению множественного скольжения. Это приводит к усилению деформационного упрочнения и некоторому повышению предела прочности по сравнению с монокристаллическим материалом ориентировки <001>, однако на предел текучести или пластичность существенного влияния не оказывает. При испытании материала со столбчатой микроструктурой в поперечном направлении следует соблюдать осторожность и убедиться, что в рабочем сечении испытуемого образца заключено достаточно большое количество зерен. Большой разброс поперечных свойств обычно свидетельствует, что зерен слишком мало. Ориентировка зерен в поперечном направлении не упорядочена, так что свойства могут оказаться типичными для монокристаллического материала с любой ориентировкой от <001> до <110>. Пластичность, измеренная при растяжении в поперечном направлении, не является чувствительным индикатором прочности границ зерен, которую лучше оценивать по уровню пластичности в условиях ползучести.