Использованы уравнения

** Для испытаний использованы стандартные образцы со снятым усилением в соответствии со стандартом ASME. Образцы, имевшие несплошности в сварных швах, не учитывали при подсчете средних значений. По требованию стандарта ASME значение о =276 МПа.

метров потока реагирующей системы ^C^ =?*2NO-f-O2 можно воспользоваться стандартным методом Рунге—Кутта, который обеспечивает высокую устойчивость и скорость численного интегрирования. Так, например, для получения кинетических данных табл. 4.1—4.13 в каждом отдельном случае время счета на вычислительной машине «Минск-22» составляло 1—5 мин. В расчетах использованы стандартные энтальпии образования и удельные изобарные теплоемкости компонент, а также константы равновесия первой и второй стадий термического разложения N^O^.

В СССР стандартизованы медноцинковые (ГОСТ 1534-42) и серебряные (ОСТ 2982) припои, состав и примерное назначение которых приведены в табл. 188 и 189. В качестве медно-цинковых припоев могут быть использованы стандартные сорта латуни Л68 и Л62 в форме лент, проволоки, прутков.

Для сверления слоистых пластиков, так же как и для сверления органического стекла, могут быть использованы стандартные спиральные свёрла после заточки их по данным табл. 9 и 1и и уменьшения ширины цилиндрической ленточки. При заточке свёрл нельзя допускать прижогов центра и подрезающих уголков на периферии сверла. Заправку подрезающих режущих кромок на периферии следует производить только со стороны задней грани сверла, а не со стороны цилиндрических ленточек. У заправленного сверла вершины подрезающих режущих кромок должны находиться в одной перпендикулярной оси сверла плоскости. Допускающееся несовпадение вершин по высоте не должно превышать одной четверти выбранной величины подачи сверла на один оборот.

Наиболее перспективным является клеевое соединение [3], однако можно применять и механические соединения (болтовые и заклепочные). Для механического соединения могут быть использованы стандартные нормали и обычные технологические приемы. Чтобы предотвратить смятие материала, под опорной поверхностью болтов и заклепок следует устанавливать плоские шайбы. Отверстия под заклепки имеют допуск +0,1 мм. Клеевое соединение может быть осуществлено с помощью эпоксидного клея, отличающегося рядом преимуществ:

Тип и устройство образцов, применяемых для испытаний на склонность к местной коррозии, описаны в этом разделе; как правило они имитируют детали оборудования. Для таких испытаний могут быть использованы стандартные образцы, в том числе имеющие сварной шов между разнородными металлами.

9. Для длительной регистрации деформаций, медленно меняющихся во времени, могут быть использованы стандартные автоматические мосты ЭМД-212 (запись с одного тензометра) и ЭМП-209 (поочередная повторная запись с 12 или 24 тензометров). Приспособление мостов ЭМД-212 и ЭМП-209 для регистрации деформаций . с проволочными тёнзодатчиками — см. [32].

Из механических фильтров конденсат, содержащий 4—6 мг/л масла, поступает на угольные фильтры. Для загрузки последних рекомендуется применять березовый активный уголь марки БАУ-20, а при отсутствии его — марки КАД, который обладает несколько худшими технико-экономическими показателями. В качестве угольных могут быть использованы стандартные катионитные фильтры, заполняемые активным углем (размеры

жет быть укреплен высаживающий. Этот тип инструмента эффективен при серийном производстве для упрочнения и восстановления деталей. В качестве пластин для роликов могут быть использованы стандартные твердосплавные ролики (ГОСТ 25403—82) с последующей их заточкой.

исследований физико-механических и электрохимических характеристик металла и определения малоцикловой коррозионно-усталостной долговечности сварных соединений. При этом были использованы стандартные методы определения механических свойств, микротвердости, макро- и микроструктуры металла, а также оригинальные методики изучения коррозионных и механохими-ческих свойств сварных соединений.

Для метрологической аттестации системы ТК металлопроката использованы стандартные образцы, в которых расслоения имитированы воздушными полостями, закрытыми пробками из металла. Автоматизированная система ТК обеспечивала обнаружение дефектов диаметром 5 мм и раскрытием 0,05 мм с погрешностью оценки площади и контура дефектов не более 12 %. Очевидно, что столь высокие параметры обнаружения требуют использования специальных алгоритмов обработки информации, которые способны существенно увеличить отношение сигнал/шум.

В результате силового расчета, выполненного во_ втором приближении, получены уточненные значения сил FU, Fr2\, Ffa, F'MM, действующих в кинематических парах, и плеча Ь'. Для этого были использованы уравнения (7.5) — (7.13), в существе своем такие же, как и уравнения (5.16) — (5.24).

В результате силового расчета, выполненного во_ втором приближении, получены уточненные значения сил FU, F'2\, /Ъ, F'NM, действующих в кинематических парах, и плеча Ь'. Для этого были использованы уравнения (7.5) — (7.13), в существе своем такие же, как и уравнения (5.16) — (5.24).

При определении <Т^ были использованы уравнения кривых выносливости при 500/о-ной вероятности разрушения двух типов:

Рассмотрим далее задачу предсказания эффективных свойств композита. Беквис [2] для расчета податливости композита в направлении, перпендикулярном волокнам ST, и при сдвиге в плоскости волокон STL использовал уравнение (5.19) и экспериментально определенные величины коэффициента Пуассона vm=0,39, объемной доли волокон Uf=0,616 и характеристики волокон ?/ = 12,6-106 фунт/дюйм2 (465-10а Н-м2), Vf = 0,22. Результаты расчета показаны на рис. 5.3, 5.4. В расчете также использованы уравнения (5.1), (5.2), (5.7), в которых выполнены замены Ет1 —> ST и GTL —> STL- Величина ат для рассматриваемой эпоксидной смолы определена по данным рис. 5.2. Величина начальной податливости DQ была найдена путем сопоставления расчетного и экспериментального значений начальной сдвиговой податливости STL(O, Т), а не с рис. 5.1. Значения D0, определенные таким образом, оказались приблизительно на 40% меньше данных, приведенных на рис. 5.1. При расчете ST были использованы также значения DO, определенные через начальную сдвиговую податливость. Есть основания полагать, что расхождение между экспериментальными результатами и расчетной кривой при

Простейшее движение — прямолинейное. Оно часто входит составной частью сложного движения. Для математического описания прямолинейной траектории могут быть использованы уравнения [3]

В настоящей работе сделана попытка динамического исследования описанного натяжного устройства. Для решения задачи использованы уравнения Лагранжа второго рода.

Для определения границ расчетным путем были использованы уравнения баланса работ при прямом и обратном ходе и введены переменные величины As — изменение длины хода и Ас — сдвиг внутренней мертвой точки [9].

Для определения нечувствительных скоростей использованы уравнения, приведенные в статье автора «Вынужденные изгибные колебания ступенчатых роторов при действии сосредоточенных сил», помещенной в настоящем сборнике:

Весьма перспективным для изучения трибологических процессов является разработка и изучение математических моделей процесса трения, износа и смазки твердых тел (деталей, механизмов и машин) с помощью электронно-вычислительных машин. Для формулировки математических моделей могут быть использованы уравнения, характеризующие процесс течения смазки, контактную и общую деформацию трущихся тел и всего узла трения, тепловые процессы — образование и распространение теплоты, а также явления, связанные с физическими, химическими и механическими фактороми, определяющие в главном процесс поверхностного разрушения деталей при трении. Известно, что широко распространенные методы классической математики часто используют принцип суперпозиции и пригодны в основном для решения линейных задач. Характерная особенность теоретических задач в области трибологии деталей машин заключается в их существенной нелинейности. В качестве примера можно сослаться на систему уравнений, указанных в данной главе. Совместное решение системы нелинейных уравнений представляет значительную математическую трудность, а если учесть также возможность возникновения качественных (и количественных) скачков исследуемых характеристик, например при возникновении процесса заедания при малых и средних скоростях, характеризующихся резким увеличением коэффициента трения скольжения и скорости изнашивания тел, то становятся ясными сложность и необходимость детального исследования адекватных математических моделей с помощью численных методов. В результате получается приближенное решение сложной научно-технической задачи с необходимой точностью.

Для определения температур поверхности образца Tz,\ и греющей поверхности нагревателя Тгл были использованы уравнения для соответствующих эффективных удельных лучистых потоков монохроматического излучения [3], которые для нашей калориметрической системы имеют вид:

Для расчета спонтанно конденсирующегося пара в осесиммет-ричном потоке могут быть использованы уравнения! (4.1), (4.2), в которых принимается