Использования установки

Поставленная задача решается путем использования уравнения движения (4.29):

Свободные оси. Чтобы уравнения (35.6 а) полностью описывали движение без использования уравнения (35.1), необходимо за начало системы координат, в которой они напи-

В общем случае решение задачи, сводящееся к определению функции v (t), требует, кроме того, использования уравнения пропускной способности затвора

В общем случае решение задачи, сводящееся к определению функции v (t), требует, кроме того, использования уравнения пропускной способности затвора

Поставленная задача решается путем использования уравнения движения (4.29):

Цель расчета — определение размеров топки. Сложность практического использования уравнения (79) заключается в том, что правая его часть содержит две величины ет и М, зависящие от геометрических размеров топки: ет = / (Vr/FCT), М = / (ЛГ/ЯТ), которые при конструкторском расчете неизвестны. Следовательно, требуется предварительная оценка этих величин.

3. Параметры течения вне пограничного слоя могут быть определены при помощи теории невязкой жидкости или в результате эксперимента, т. е. их можно считать известными. При известном давлении р необходимость использования уравнения (2.53) полностью отпадает.

Цель расчета — определение размеров топки. Сложность практического использования уравнения (79) заключается в том, что правая его часть содержит две величины ет и М, зависящие от геометрических размеров топки: ет = / (Vr/FCT), М = / (ЛГ/ЯТ), которые при конструкторском расчете неизвестны. Следовательно, требуется предварительная оценка этих величин.

тяженность составляет величину от 2 до 10 мкм, т. е. формирование пуазейлева профиля скоростей происходит еще до входа жидкости в капилляр, что подтверждает обоснованность использования уравнения Пуазейля для описания кинетики пропитки. Количество раствора, проходящего в единицу времени через единичный капилляр, может быть определено по уравнению

Для практического использования уравнения (5) необходимо выразить А, через известные величины. Один из методов •состоит в следующем (см. работу [39]). Зависимости (5) почленно возводятся -в квадрат, складываются и разрешаются относительно Я, что дает

Трудность использования уравнения (24) состоит в том, что нужны обширные сведения о ползучести как волокна, так и матрицы, которые в литературе не легко отыскать.

При проектировании установки была поставлена задача — обеспечить возможность использования установки для определения вязкости различных жидкостей и газов в широкой области температур и давлений, т. е. более широкая по сравнению с первым этапом исследования МИПД. В связи с этим все элементы (вискозиметра рассчитаны на давление до 600 бар.

Для использования установки при исследованиях зависимости вязкости жидкостей от температуры и давления был разработан и изготовлен вариант капельной и защитной трубок, в котором защитная трубка выполнена из стали 1Х18Н9Т, а регистрация времени падения ртути осуществляется с помощью платиновых контактов. Для этого в капельную трубку впаиваются платиновые контакты, которые при замыкании ртутью обеспечивают соответствующий импульс. Однако, как показали наладочные опыты на МИПД, вокруг ртутного столбика образовывается изолирующая пленка, которая вызывает ненадежное включение сигнального устройства. В связи с этим отсчет времени в вискозиметре производился или визуально, или с помощью контура электромагнитных колебаний. Схема колебательного контура (рис. 3-33) состоит из трех индуктивных катушек, двух конденсаторов постоянной емкости (50 и 240 пф), стандартного генератора звуковых сигналов (СГС-1) и катодного вольтметра ВДУ-2. Индуктивные катушки намотаны на капельную трубку вискозиметра. Катушки примерно одинаковы, а их длина равна высоте ртутного столбика. Отсчет времени падения ртутного столбика в капельной трубке с помощью контура электромагнитных колебаний производился следующим образом. Сначала контур настраивался в резонанс изменением частоты сигналов на генераторе, причем столбик ртути находился вне катушки, а напряжение на обкладках конденсатора колебательного контура в этом случае было максимальным. Затем, когда ртуть входила в катушку, контур расстраивался и напряжение на нем понижалось, достигая минимума при полном вхождении столбика в катушки, что фиксировалось катодным вольтметром. Время прохождения ртути от одной индуктивной катушки до другой отсчитывалось при максимальном отклонении стрелки вольтметра с помощью секундомера с ценой деления 0,1 сек. В зависимости от температуры опыта использовались два рабочих участка — первый и второй (табл. 3-57).

По истечении некоторого времени заготовка теряет магнитные свойства, потребляемая мощность падает. Коэффициент использования установки по мощности оказывается низким. Чтобы избежать резких колебаний мощности, потребляемой индуктором, а также неравномерности нагрева заготовок по длине, вместо толкателей используют механизмы, обеспечивающие непрерывное пере-

сжигании низкосортных углей (Q, = 11,7-И 7,6 МДж/кг). Общая наработка котла составила 53391 ч, коэффициенты использования установки 59-77% и средняя паропроизводительность 38,07-43,91 т/ч.

По результатам четырехлетней эксплуатации котла тепловой мощностью 84 МВт ТЭЦ Люнен (ФРГ) при общей наработке 28960 ч (коэффициент использования установки 85%) получены следующие средние показатели: степень готовности 90%, КПД котла 88%.

Котел 150 т/ч ТЭЦ Саарбрюкен (ФРГ) отработал более 6500 ч. Коэффициент использования установки составил 75%.

Снижение возвратных и условно-возвратных потерь в данной котельной установке должно быть экономически оправдано — обосновано расчетами, если необходимо— по вариантам. Например, при дешевом топливе и низком годовом числе часов использования установки снижение условно-возвратных потерь, требующее значительных капиталовложений, может оказаться на современном этапе развития техники неоправданным. Согласно принятой методике (см. гл. 13) экономически оптимальным является вариант с минимальными приведенными затратами или с наиболее близким сроком окупаемости дополнительных капитальных вложений.

Рекомендуемые расчетные величины основных параметров топочного процесса при сжигании ггза и мазута <хт, (у, и BQP /V'T (см. табл. 3-3). Выбор оптимальной по экономичности величины BQP /VT в пределах рекомендуемых значений зависит от годового числа использования установки и конструктивных особенностей топки.

При подсчете эксплуатационных расходов принимаются: число часов использования установки с расчетной производительностью 5 000 ч в год; среднегодовые величины показателей качества исходной воды в случае использования для обработки поверхностных вод (река, озеро, пруд и т. п.) 75% расчетных.

Годовые расходы следует определять с учетом числа часов использования установки с расчетной производительностью, равного 5 000 ч в год, и среднегодовых показателей качества исходной воды.

Результаты проведенной комплексной технико-экономической оптимизации показывают также, что наибольший к.п.д. цикла в оптимальном варианте имеет 2-я схема—43,8%. По этой же схеме получена и минимальная величина изменяющейся части расчетных затрат — 5,71 руб/квт-год. Годовая экономия расчетных затрат в этом варианте максимальная из всех рассмотренных и составляет 2,91 руб/квт-год. Для 3-й схемы, исходный вариант которой имел низкие показатели (к.п.д.— 38,2%, АЗр = 10,84 руб/квт -год), в результате оптимизации найдены вполне удовлетворительные характеристики. Так, величина изменяющейся части расчетных затрат по этой схеме приблизилась к значению данного показателя для оптимального варианта первой схемы. В результате исследований по теплосиловой части АЭС с N204 в качестве рабочего тела найдено такое сочетание параметров и характеристик узлов установки, которое обеспечило минимум расчетных затрат при достаточно высоком к.п.д. По результатам можно судить о целесообразности использования установки и о путях повышения их эффективности.