Использования зависимости

В методике расчета зубчатых передач на выносливость активных поверхностей зубьев (см. рекомендуемое приложение к ГОСТ 21354 — 75) указана возможность использования зависимостей с коэффициентом контактных напряжений Сн — (OH/ZH)* и силовым фактором .

Упругие постоянные. Возможность использования зависимостей (4.13)— (4.19) при расчете упругих характеристик материалов, образованных системой двух нитей, оценивалась на различных типах стеклопластиков, структурные схемы армирования которых были показаны на рис. 4.3, У исследованных материалов в широких пределах варьировался угол наклона волокон основы к оси х, объам-аое содержание и свойства армирующих волокон. Экспериментальное определение упругих постоянных про-

В методике расчета зубчатых передач на выносливость активных поверхностей зубьев (см. рекомендуемое приложение к ГОСТ 21354—75) указана возможность использования зависимостей с коэффициентом контактных напряжений Си = (оя/2я)г и силовым фактором

Существенно подчеркнуть, что экспериментальные данные, подтверждающие критериальные зависимости (1.2.8) и (1.2.9), получены в диапазоне времен, охватывающем как случаи внутризерен-ного, так и межзеренного характера разрушения, когда структурные изменения материала в основном завершены. Последнее обстоятельство дает основание предполагать возможность использования зависимостей (1.2.8), (1.2.9) и для больших временных баз.

Опытные исследования на вибростенде ударного действия, выполненные А. С. Афониным [5], подтверждают правомочность использования зависимостей вида (1), (8), (9) для больших ускорений удара более 10g, что имеет место при падении камня в камеру щековой дробилки среднего и крупного размеров (моделей Д-2, Д-3, ВЦМ). Суммарное контактное усилие, воспринимаемое щекой дробилки по направлению нормали к ее поверхности, т. е. по оси У, определится суммой

Упругие постоянные. Возможность использования зависимостей (4.13)— (4.19) при расчете упругих характеристик материалов, образованных системой двух нитей, оценивалась на различных типах стеклопластиков, структурные схемы армирования которых были показаны на рис. 4.3, У исследованных материалов в широких пределах варьировался угол наклона волокон основы к оси х, объам-аое содержание и свойства армирующих волокон. Экспериментальное определение упругих постоянных про-

Схема смещений поверхностей тока в проточной части рассматриваемого типа ступеней показана на рис. 99; количественные данные о смещении поверхностей тока в направляющем аппарате, полученные в результате использования зависимостей (213) и (212), приведены на рис. 100. Графики на рис. 100 построены применительно к ступени

Для плоских дефектов категорию качества устанавливают по номограммам, построенным, исходя из закономерностей роста усталостной трещины на основе использования зависимостей Париса. При этом за критический размер трещины рекомендуется принимать [355] нижние предельные значения трещиностойкости, полученные при экспериментальных исследованиях, тем самым вводя в расчет неизвестный коэффициент надежности.

Так как в работе исследуется новая группа материалов, была проведена сравнительная оценка результатов использования зависимостей для определения KJc с данными стандартных испытаний. Очевидно, что определяемые значения К[с должны быть инвариантны по отношению к нагрузке на индентор и соответствовать значениям, определяемым другими методами. Была проведена серия экспериментов по определению нагрузки индентирования и значений К[С методом изгиба балочек с тонким прямым боковым надрезом.

ПРЕОБРАЗОВАНИЯ КООРДИНАТ МЕТОД — определение положений звеньев путем использования зависимостей аналитической геометрии (переноса начала координат и поворота осей) с учетом размеров звеньев, вида и относительного положения элементов кинематических пар.

В методике расчета зубчатых передач на выносливость активных поверхностей зубьев (см. рекомендуемое приложение к ГОСТ 21354—75) указана возможность использования зависимостей с коэффициентом контактных напряжений Сн = {рн1^-нУ и силовым фактором

97 Кулеев В.Г., Вида Г.В., Атангулова Л.В. О возможности использования зависимости остаточной намагниченности от упругих напряжений для их неразрушающего контроля в стальных ферромагнитных конструкциях. // Дефектоскопия. - 2000. - № 12. - С. 7-19.

97 Кулеев В.Г., Бида Г.В., Атангулова Л.В. О возможности использования зависимости остаточной намагниченности от упругих напряжений для их неразрушающего контроля в стальных ферромагнитных конструкциях. // Дефектоскопия. - 2000. - № 12. - С. 7-19.

дни предела упругости конструкционного материала, а также построить зависимость А, — ё, где Я. = ААг и ё = в/ет. Чтобы подтвердить правомочность использования зависимости и для металлорукавов с их характерными соотношениями размеров гибкой части (H/Dy = 0,25 -=- 0,04), рассчитана зависимость по схеме упругопластического деформирования балки криволинейного очертания с привлечением функций пластичности на основе обобщенных диаграмм циклического деформирования [235]. На рис. 4.2.3 показано хорошее соответствие расчетной для металлорукавов (сплошная линия) и расчетно-экспериментальной зависимостей для сильфонных компенсаторов (точки). Последнее обстоятельство свидетельствует о возможности использования единой зависимости А, — ев относительных координатах для расчета упругопластической деформации металлических рукавов различных типоразмеров.

Существенно подчеркнуть, что экспериментальные данные, подтверждающие критериальную зависимость (6), получены в диапазоне времен, охватывающем как случаи внутризеренного, так и межзеренного характера разрушения, когда структурные изменения материала в основном завершены. Последнее обстоятельство дает основание предполагать возможность использования зависимости (6) и для больших временных баз.

Для использования зависимости с (t) от времени в модели последовательных нагружений необходимо перейти от непрерывного закона старения к дискретному, в котором необратимые изменения свойств элемента происходят ступенчато после приложения нагрузки, описываемой по ПНМ.

Универсальный контроль за тепловым состоянием установки, т. е. определение начальной температуры газа, можно осуществить путем использования зависимости между температурами до и после турбины и степенью расширения по уравнению

Для использования зависимости <р (х, R) согласно (3.56)

Формула (6-8) определяет наличие связи между температурой газов, покидающих топочную камеру, и критерием Во/ат. Однако в действительности соотношения более сложны, так как практически при неизменных значениях Во и ат, меняя конструкцию, или размещение горелок в топке, а также воздействуя на параметры режима, можно получить разные значения Хмакс, а, следовательно, и п. Поэтому получение более точных результатов связано с необходимостью использования зависимости (6-7), или эквивалентной ей:

Глубокий и всесторонний анализ возможности использования зависимости (3.17) для анализа условий формирования кризиса течения в двухфазном потоке, а также экспериментальное подтверждение ее достоверности достаточно полно представлено в монографии [55]. Здесь в качестве примера приведены лишь некоторые из них. Так, на рис. 3.2 представлено сопоставление расчета критической скорости истечения воздухо-водяного потока по (3.17) с экспериментальными данными работы [16] (кривая 2}, а также скорости распространения возмущений в воздухо-водяной среде с данными работы [43] (кривая 7). На рис. 3.3 аналогичное сопоставление выполнено для скорости распространения возмущений в пароводяной смеси, а на рис. 3.4 приведены удельный критический расход вскипающей жидкости, найденный с помощью зависимости (3.17), и результаты экспериментов, проведенные различными исследователями по истечению насыщенной воды через цилиндрические каналы 6 < l/d < 40 [55]. В той же работе показано, что критический расход и критическая скорость истечения насыщенной жидкости, расчитанные с помощью зависимости для показателя изоэнтропы (3.17), в безразмерной форме могут быть обобщены для различных веществ. При этом форма обобщения является одной из форм проявления закона соответственных состояний (рис. 3.5 и 3.6).

Возможность использования зависимости (1.15) для многоцикловой усталости показана в работе [6]. При этом трудность заключается в том, что измерение неупругих деформаций при многоцикловой усталости содержит значительные методические сложности.

Таким образом, использование величин бтах и Лб0'1 для описания кинетики роста усталостных трещин позволило установить для исследованных сталей инвариантность зависимости (IV. 10) к размерам образца и значению коэффициента асимметрии цикла R, что дает возможность прогнозировать скорость роста усталостных трещин в крупногабаритных образцах при различных значениях R по результатам испытания малых. Однако при этом необходимо отметить некоторые трудности, возникающие на- пути практического использования зависимости (IV. 10). Величина раскрытия вершины трещины, как указывалось выше, определялась не расчетным способом, учитывающим длину трещины и приложенную нагрузку, а в результате непосредственного измерения в процессе роста усталостной трещины. Это оставляет открытым практически важный вопрос о связи скорости роста усталостных трещин с длиной трещины и действующими номинальными напряжениями, которые обычно используются в расчетах.