Использованием коэффициента

2) для определения напряжений сто, на поверхности дополнительного разреза (например, решение самостоятельной упругопластической задачи для окрестности кромки трещины с использованием известных условий пластичности, или задание этого напряжения, которое может быть различным, в частности, постоянным и равным пределу текучести или прочности);

К вариационному условию (4.1) следует добавит!, три дополнительных условия для 1) определения размера d пластической зоны перед кромкой трещины (например, плавность смыкания границ пластической зоны на ее конце или, что то же самое, непрерывность напряжений на этом конце); 2) определения на пряжений о»,- на поверхности дополнительного разреза (например, либо решение самостоятельной упругопластической задач» для окрестности кромки трещины с использованием известных условий пластичности [378], либо задание этого напряжения, которое может быть разным, в частности, постоянным и равным пределу текучести); 3) фиксации предельного значения Ш'гр, что необходимо для изучения трещин, способных распространяться, ибо is протиг.ном случае будет упругопластическая задача для неподвижного разреза (например, равенство наибольшего рас-

Действительно, серия деформационных кривых (рис. 2.5), рассчитанных по уравнению (2.15) с использованием известных данных. [58, 68] о плотностях дислокаций и их скоростях, хорошо согласуется с экспериментальными кривыми нагружения кристаллов LiF. Линия ОЕ (рис. 2.5) соответствует случаю, когда нет движения дислокаций (bpV = 0), т. е. упругой области, когда dt/d (A/) = 0,5F//CM. Остальные кривые соответствуют кристаллам с различной начальной

Разработка методики расчета тепло- и массоперено-са в зоне улучшенного теплообмена потребует, по-видимому, проведения еще ряда экспериментальных и теоретических исследований. В настоящее время для оценки уровня теплоотдачи в зоне улучшенного теплообмена целесообразно составление эмпирической зависимости с использованием известных формул и -экспериментального материала. Согласно принятой модели процесса, за основу может быть принята зависимость, полученная для дисперсных потоков с интенсивным массообменом

Графики функций угла поворота ведомого звена, аналогов угловой скорости и ускорения в зависимости от угла поворота ведущего звена позволяют без проведения трудоемких вычислений производить кинетостатический и динамический расчет механизмов, определять приведенный момент инерции неравномерно движущихся звеньев с использованием известных методик и зависимостей.

Поэтому на практике характеристики сейсмических воздействий выбираются исходя из заданных уровней землетрясений, например максимально возможного (МВЗ) и проектного (ПЗ) (как это принято в ряде зарубежных и отечественных нормативных материалов), при соответствующих ограничениях на предельные допустимые уровни повреждений или нарушения условий эксплуатации, а также нормативные показатели риска [30] . Интенсивность землетрясений, максимальные ускорения на участке, преобладающие частоты и продолжительность сильной фазы сотрясения определяются с использованием известных макросейсмических формул [29] .

В МАИ [4] был разработан метод, позволяющий определять РОСТ м практически с той же точностью, что и Рост Р. На рис. 4 приведено векторное решение этого метода с использованием известных зависимостей для определения главного вектора Р и главного момента М сил, действующих на консольном роторе:

Полученное уравнение является функцией переменной k (/ (k)). Решение его осуществляется в два этапа, включающих, во-первых, отделение корня графическим способом и, во-вторых, его уточнение с использованием известных методов (хорд, Ньютона, итераций и др.). Определим оптимальные параметры Ь, с, стн многослойного цилиндра^ если его рабочее давление р = 50,0 МПа, радиус внутренней поверхности а — 100 см и допускаемое напряжение стали 150,0 МПа. Отделение корня (1,4 ^ k ^ 1,5) показано на рис. 2, а уточнение дано в таблице (& = 1,43710)-Значение ти ан находим соответственно из зависимостей (13) и (10)

Наряду с использованием известных работ в книге отражены результаты работ, проведенных ВНИИстройдормашем совместно с заводами отрасли и исследования автора в области создания строительных и дорожных машин с гидродинамическим приводом и гидродинамических передач для этих машин.

которое после подстановок и с использованием известных соотношений

Предел выносливости a_j и alj для различных конструкционных материалов и паяных соединений определяют главным образом экспериментально [7, 21, 25]. Однако имеются многочисленные рекомендации по расчету a_j с использованием известных механических свойств и теплофизических констант материалов, таких, как предел прочности (94), предел текучести, твердость, теплота и температура плавления и др. [25].

При контроле точности ТС по количественному признаку с использованием коэффициента точности должно выполняться условие

Уравнение (6.73) выражает стадию теплонасыщения. Численное определение приращений температуры по уравнению (6.73) может быть выполнено с использованием коэффициента тепло-насыщения (см. рис. 6.11, б):

Плотность теплового потока определялась по изменению энтальпии вдуваемого газа, причем энтальпия его на выходе из пористой стенки подсчитывалась по температуре поверхности теплообмена. Возможность отождествления температур поверхности и вдуваемого через нее газа для конкретных условий опыта специально проверялась расчетом температурного состояния стенки с использованием коэффициента теплоотдачи внутри пор и коэффициента теплопроводности пористой стенки [69], сведения о которых были получены в специальных опытах [74]. Использован коэффициент теплоотдачи, основанный на выражении (7.1).

Оно в большей мере описывает только ту часть экспериментальных данных, которые находятся ниже 3 мкм, т. е. ниже порогового шага усталостных бороздок. При этом более точное описание экспериментальных данных получается с использованием коэффициента пропорциональности при длине трещины без множителя два.

При наличии дефекта материала зарождение трещин с позиций механики разрушения может быть охарактеризовано с использованием коэффициента интенсивности напряжения Kth на основании следующего соотношения:

Третья группа. Метод с использованием коэффициента Kti (схема 8 в табл. 5.7) основан на том, что падающая на дефект поперечная волна, кроме того, что она отражается, всегда трансформируется в продольную волну. Коэффициент трансформации зависит от ряда параметров дефекта, в том числе профиля его поверхности, размера, ориентации и др. Измерения осуществляют следующим образом. Первая пьезопластина преобразователя, ориентированная под углом РЗ > ркръ возбуждает в контролируемом изделии поперечную волну, которая частично отражается от дефекта в виде поперечной волны, а частично трансформируется в продольную. Интенсивность трансформации определяется видом дефекта, наличием у него острых кромок. Измерив первой пьезо-пластиной амплитуду Ati сигнала отраженной волны и второй дополнительной пьезопластиной (раздельный режим), расположенной в той же призме под углом J33 < Р„р1, амплитуду Ац, а затем, вычислив их соотношение Кп ~ At[ (Ац), можно получить информацию о виде дефекта. Излучение и прием волн осуществляются в близких точках на границе раздела преобразователь—изделие.

Амплитудно-временной метод распознавания с использованием коэффициента Д. Согласно теории прочности дефекты в сварных конструкциях, как правило, моделируемые эллиптическими цилиндрами, характеризуются отношением радиуса г закругления в вершинах дефекта к его высоте h (наибольшей протяженности дефекта вдоль нормали к поверхности сварного шва) либо коэффициентом формы Q = Q,5b/l (b, I — малая и большая полуоси эллипса). Задача состоит в том, чтобы, измерив параметры дифрагированных сигналов, можно было бы дать количественные характеристики дефектов, приведенных к эллиптическим цилиндрам или эллипсоидам вращения, и по ним определить степень опасности дефектов, запас прочности, продолжительность работы и другие характеристики конструкции.

аналогичное решение, полученное с использованием коэффициента корреляции
Двукратное превышение расчетного давления над экспериментально полученным объясняется завышенным расходом истекающего из реактора теплоносителя, рассчитанного по гидравлической модели с использованием коэффициента расхода, равного 0,61, и плотности насыщенной жидкости. При этом допускалось, что имеет место полное разделение фаз и течет только вода. Давление в реакторе при истечении принималось постоянным. Кроме того, при сопоставлении расчетной модели было принято, что процесс истечения теплоносителя в оболочку (сухой колодец) квазистабилен, что вся масса пароводяной смеси и воздуха проходит через перепускной патрубок в камеру снижения давления и воды в сухом колодце не остается. Смесь при этом принималась однородной и находящейся в термодинамическом равновесии как в сухом колодце, так и в любой точке вдоль пути перепуска.

В данных уравнениях NuB = p//D рассчитывается с использованием коэффициента массообмена для неконденсирующегося компонента смеси:

К этой же группе методов можно отнести расчет контактных аппаратов с использованием коэффициента полезного действия и уравнений теплового баланса.