Использованием критериев

При контроле точности по количественному признаку с использованием коэффициентов должно выполняться условие

Детальная и более полная проработка вопроса о ресурсе отдельных зон конструкции осуществляется при стендовых полунатурных испытаниях [8]. Для этого разработаны специальные программы [15-26], которые учитывают возможность проведения более интенсивных, форсированных испытаний на основе формирования блока нагрузок, отражающих наиболее интенсивное нагружение ВС по отдельным этапам полета с последующим использованием коэффициентов пересчета полученного в испытаниях периода нагружения до отказа на длительность эксплуатации ВС. В результате унификации спектров нагрузок для ВС различного назначения были разработаны унифицированные блоки последовательных нагрузок типовых полетов, реализованные в программах TWIST (Transport Wing Standard) и мини-TWIST — для испытаний крыла транспортного самолета [24], FALSTAF — для ресурсных испытаний военного маневренного самолета [23]. Примером таких программ является спектр нагружения вертикальной нагрузкой крыла самолетов Boeing-757 и Boeing-767 [19] и схематизированный блок циклических нагрузок, имитирующих нагружение шасси транспортного самолета за полет [26]. Каждый полетный цикл "земля-воздух-земля" (ЗВЗ) состоял из ряда этапов нагружения, типичных для любого полета самолета (рис. 1.5). Прикладываемый спектр вертикальных нагрузок к крылу ВС имел пять уровней интенсивности при рулении по маневренной перегрузке и скорости порывов ветра с частотой, пропорциональной ожидаемой в эксплуатации. В процессе нагружения боковые и вертикальные нагрузки воспроизводились в соответствующей последовательности, а также осуществлялось моделирование динамических нагрузок.

Учитывая частный характер зависимостей, третью группу методов следует применять для ограниченного круга контактных аппаратов, а для расчета новых аппаратов рекомендовать более общие методы, к которым, в частности, можно отнести упомянутый ранее метод с использованием коэффициентов интенсивности тепломассообмена.

Затем в уравнении (VII.3) выделяются низкочастотные непрерывные составляющие справа налево, т. е. начиная с самой низкочастотной. Порядок каждой составляющей определяется по формуле (11.75) с использованием коэффициентов dt + ct (i = О, 1, 2, . . ., k),

Оценка запасов устойчивости низкочастотной непрерывной части системы производится путем вычисления чисел tnaj(j = = 2, 3, . . ., k) с использованием коэффициентов уравнения (VIII. 10) и проверки условий (III.7). Если какое-либо из чисел m3j не удовлетворяет условию (III.7), то следует переходить к другому варианту сочетания параметров исходной системы. •

где Спр — коэффициент профильных потерь. Формулы (51.10), (51.11) применяются при обработке результатов экспериментальных измерений. С использованием коэффициентов ф, ер и т] (и при k = const)* выражения (51.3) — (51.6) преобразуются к следующему виду:

ликвидуса, представленных в работах [X, Э], заметно выше и определено для интервала концентраций с содержанием Si не более, чем 5 % (ат.). Растворимость Zn в твердом Si, рассчитанная с использованием коэффициентов распределения, составила по данным работы [Э]:

возникновению предельного состояния. В некоторых случаях требуемый коэффициент запаса может быть указан в виде конкретного числа. Несмотря на то что практика расчетов с использованием коэффициентов запаса исчисляется многими десятилетиями, теория этого вопроса разработана еще недостаточно [148). Обычно оценка коэффициента запаса в расчетах на прочность идет по уровню напряжений, например в виде отношения критического напряжения к эксплуатационному.

Приведенный выше анализ экспериментальных данных, полученных непосредственно при малоцикловом нагружении сварных соединений с естественными дефектами сварки, показал хорошее соответствие их зависимостям N0 ^ = f(K^ max), построенным с использованием коэффициентов К* и « уравнения Париса с учетом пределов разброса данных при их определении. Отсюда следует, что для обобщения результатов экспериментального исследования целесообразно использовать именно эти зависимости, принимая, что нижняя граница разброса соответствует допустимым значениям К ^ — К^ та)[ для трещиноподоб-ных дефектов типа непроваров. Практическое отсутствие случаев возникновения усталостных трещин от отдельных пор при малоцикловом нагружении не позволяет экспериментально обосновать расположение огибающей предельных значений К для пор. В то же время ограниченная достоверность данных неразрушающего контроля в части типа, формы и расположения дефекта по толщине требует оценки допустимости размеров всех выявленных дефектов, в особенности применительно к сварным соединениям высокопрочных материалов.

6. Расчет повторяется до тех пор, пока общее число циклов Л^ не достигнет числа нагружений за срок эксплуатации. Если при этом не наступит ни одно из предельных состояний, то относительная неразрушимость сечения с дефектом обеспечена. Эксплуатационные нагрузки, число циклов нагружения, свойства материала и размеры дефектов в расчете должны быть определены с использованием коэффициентов запаса.

используют систему коэффициентов запаса прочности. Например, при расчете прочности по критерию сопротивления вязкому разрушению (без учета остаточной дефектности) используют два коэффициента запаса прочности: коэффициент запаса л0,2 для предела пластичности RP^2 и коэффициент запаса пт для предела прочности Rm [17]. С использованием коэффициентов запаса прочности ло,2 и пт определяют так называемое допустимое напряжение [а], которое соответствует меньшему из двух значений

дела прочности материалов, вычисленные с использованием критериев наибольших напряжений и относительных удлинений, оказались весьма близкими, поэтому в табл. 4.13 последние не приведены. Для сравнения в табл. 4.13 даны расчетные значения прочностей материалов С-П-17-57 и C-V-17-52, изготовленных на основе обычных стекловолокон (?а = = 73 000 МПа). При этом структурные схемы и другие параметры, входящие в расчет, принимали соответ-

Таким образом, инфраструктура методического обеспечения неразрушающего контроля элементов ВС, а также и сами средства контроля позволяют вводить в эксплуатацию принцип безопасного повреждения конструкций по критерию появления и возникновения, например, усталостных трещин. Однако решение проблемы перехода к эксплуатации по безопасному повреждению не может быть связано только с совершенствованием инфраструктуры средств и методов контроля. Важнейшее значение при введении контроля имеет обоснованность его периодичности. Она может быть оценена с достаточной точностью на основе методов анализа закономерностей распространения усталостных трещин, как на основании испытания образцов, так и на основе изучения поверхностей разрушения (изломов) элементов конструкций, в которых уже был реализован частично или полностью процесс распространения усталостной трещины в эксплуатации. Перенесение данных о закономерностях роста трещины, выявленных в лабораторном опыте, на элементы конструкций связано с использованием критериев подобия или соответствия закономерностей роста трещины в образце и детали при различных условиях нагружения.

В рамках работ по экономической оценке эффективности природоохранных решений были проведены исследования по выбору оптимальных экологических показателей станций южного промуз-ла КАТЭКа (при соблюдении норм чистоты атмосферы) с использованием критериев минимума ежегодных издержек загрязнения и максимума эффективности природоохранных мероприятий [148]. В расчетах использовались данные по затратам в очистку дымовых газов, учитывающие конструктивные и режимные параметры процессов улавливания и обезвреживания дымовых газов [149]. Сравнение затрат на очистку газов от золы электрофильтрами для разных: условий золоулавливания, которые в первую очередь определяются! характеристиками оборудования, показало, что электрическая зо~ лоочистка на мощных электростанциях КАТЭКа будет несколько дешевле, чем на средних современных ТЭС. Утилизация золы ж шлака позволит уменьшить непроизводительные затраты на создание золоотвалов и текущие расходы на их содержание, значительно-сократить площадь отчуждаемых земель, уменьшить загрязнение-почв и водной среды. Экологически безвредным и экономически целесообразным является вариант схемы золошлакоудаления с грануляцией золошлаков и последующей укладкой гранулянта в отработанное пространство углеразрезов. Одновременно установка по» отбору золошлаков с грануляцией решает вопрос выдачи сухож золы и шлака внешним потребителям.

Одним из основных вопросов, связанных с использованием критериев при выборе клеевых соединений, является дальнейшее усовершенствование методов определения расчетных характеристик. Необходимы как «чистые» характеристики адгезионного слоя, так и «эффективные», определяемые при испытании модели соединения. Последние наиболее пригодны и доступны, и поэтому их используют гораздо чаще. Расчетные методы, основанные на использовании «чистых» характеристик материалов соединения в соответствующих критериях прочности (например, в критерии максимальных напряжений), являются, по существу, универсальными. Эмпирический подход, основанный на использовании «эффективных» характеристик требует для своей реализации испытания относительно небольшого числа модельных образцов. Хотя такой метод и пригоден лишь внутри исследованного круга материалов и соединений, он широко используется благодаря своей простоте, на этапе предварительного проектирования соединения.

другие предельные кривые на рис. 4.14 построены с использованием критериев Хилла и наибольших деформаций и тех же исходных характеристик слоя.

7. Гудков А. А., Зотеев В. С. Исследование скорости распространения усталостных трещин с использованием критериев линейной механики разрушения.— В кн.: Пробл. разрушения металлов. М. : Машиностроение, 1975, с. 79-80.

Анализ рассмотренных критериев прочности показал, что для неразрушающего контроля, по-видимому, наиболее целесообразно использовать критерии Мизеса — Хилла (2.8), Фишера (2.9), Прагера (2.15), Веррена (2.17), Ашкенази (2.18). При неразрушающем контроле прочности изделий с использованием критериев (2.8), (2.15), (2.17), (2.18) необходимо определить степень анизотропии скорости продольных волн в изделии и одну характеристику прочности материала. Для критерия Фишера, кроме перечисленных параметров, необходимо знать также упругие характеристики. Данные характеристики можно также определить непосредственно в изделии неразрушающим методом по значениям скоростей упругих волн:

Развитие трещин при длительном статическом нагружении в работах [59—61] описывается с использованием критериев линейной механики разрушения; при этом скорость распространения трещин оказывается связанной с коэффициентом интенсивности напряжений степенной функцией [59]. Увеличение скоростей развития трещин с накоплением времени объясняется снижением критических значений коэффициентов интенсивности напряжений, а также с активизацией процессов коррозионного повреждения металла в вершине трещины.

Приведена методика проверки стационарных и эргодических свойств виброакустических сигналов машин с использованием критериев серий Фишера, Коч-рена. Дается пример оценки стационарности и эргодичности случайного процесса •— виброскорости абсолютных смещений корпуса шпинделя токарного станка.

J акустических сигналов машин с использованием критериев серий Фишера, Коч-

дела прочности материалов, вычисленные с использованием критериев наибольших напряжений и относительных удлинений, оказались весьма близкими, поэтому в табл. 4.13 последние не приведены. Для сравнения в табл. 4.13 даны расчетные значения прочностей материалов С-П-17-57 и C-V-17-52, изготовленных на основе обычных стекловолокон (?а = = 73 000 МПа). При этом структурные схемы и другие параметры, входящие в расчет, принимали соответ-