Использованием параметров

Это позволяет использовать постоянные разрушения А и В для прогнозирования параметров, контролирующих другие точки бифуркаций (1 и 3) на кинетической диаграмме усталостного разрушения с использованием параметра п - количественного показателя динамической структуры [3]. При этом необхо-

С использованием параметра J для числа Re** можно получить выражение:

Для учета указанных факторов при расчете максимальных упруго-пластических деформаций в условиях статического и малоциклового нагружений на основании предложенного метода с использованием параметра интерполяции К проведено комплексное исследование с помощью численного моделирования НДС в зонах концентрации напряжений стержней при изменении степени стеснения упругопластических деформаций путем варьирования основных геометрических параметров этих зон.

ных составляющих при исследовании дискретных систем (см. гл. VIII), осуществляется по коэффициентам d. уравнения (IX. 2) с использованием параметра р/, вычисляемого по формуле (VIII. 1). В зависимости от величины р/ определяются порядок и вид уравнения /-Й составляющей, т. е. (VIII. 2) или (VIII. 3), и вычисляется по формулам (VIII. 4) время переходного процесса <„/• Выделение составляющих производится до тех пор, пока выполняется условие (IX. 20). Выделенные таким образом составляющие образуют высокочастотную часть, а их суммарный порядок — порядок высокочастотной части.

Для вычисления наибольшего отклонения координаты 0НЧ в переходном процессе произведем выделение составляющих:. Причем эту операцию будем выполнять не слева направо, как при выделении высокочастотной части, а справа налево, т. е. с использованием параметра р/, вычисляемого по формуле (11.75). Результаты выделения составляющих следующие:

нений с использованием параметра а„.

1. Методами математической статистики с использованием параметра удельного количества аварий технологических трубопроводных систем и разработанных критериев опасности эксплуатации научно обосновано их разделение на участки с различной природой разрушения (почвенная коррозия, электрокоррозия) и степенью опасности. Это позволило установить очередность проведения противокоррозионных мероприятий с рациональным выбором способа электрохимической защиты на стадиях проектирования и эксплуатации.

Параметр Ро позволяет сводить к линейным зависимостям значительно более широкий круг экспериментальных данных по релаксации напряжений, длительной прочности и других. При обработке данных с использованием параметра Pv необходимо, однако, иметь в виду следующее формальное обстоятельство. Как видно из структуры параметра Ра (12.2.6), при значении lg t = 0 он численно совпадает с температурой. В дальнейшем с ростом t и Т для процессов, характеризующихся понижением исследуемой величины о, параметр Pv растет. Тангенс угла наклона, определяемый В в (12.2.5), зависит от значений av a2 и а\, в 2 , на рис. 12.2.3. Для примера в случае с 7^ и Т2 линии не пересекаются при значениях lg t > 0, что дает отрицательное значение b по (12.2.5). В случае с Г3 и Т4 формальное продолжение прямых линий по результатам испытаний при 104 и 105 ч может дать пересечение прямых в интервале 0 < lg t < 4, что не соответствует реальному положению вещей.

6.2.9. Если при температуре и длительности старения по пп. 6.2.2 и 6.2.4 имеет место монотонное увеличение Гкт, не стремящееся к насыщению, допускается устанавливать зависимость Гкт от времени старения с использованием параметра Холомона по формуле

Для учета указанных факторов при расчете максимальных упруго-пластических деформаций в условиях статического и малоциклового нагружений на основании предложенного метода с использованием параметра интерполяции К проведено комплексное исследование с помощью численного моделирования НДС в зонах концентрации напряжений стержней при изменении степени стеснения упругопластических деформаций путем варьирования основных геометрических параметров этих зон.

Это позволяет использовать постоянные разрушения А я В для прогнозирования параметров, контролирующих другие точки бифуркаций (1 и 3) на кинетической диаграмме усталостного разрушения с использованием параметра п — количественного показателя динамической структуры [11]. При этом необходимо иметь в виду, что в припороговои области не существует инкубационного периода в развитии усталостных внутри-зеренных микротрещин [261]. При dlldN *? В микроскопическая скорость AI/AN не равна микроскопической скорости dlldN, что проявляется в периодическом появлении на кривых "скорость роста трещины — длина трещины" плато [36]. Пороговая скорость В, при достижении которой dlldN = A//VW, является "информатором" о смене механизма микроразрушения. Прерывистый роет трещины связан с тем, что при ДАТ < А энергия, подаваемая в систему за один цикл, недостаточна для формирования фрактального микрокластера. С практической точки зрения

При определении действующих на деталь случайных нагрузок на стадиях эскизного или технического проектов используются спектральные плотности входных воздействий тракторов-аналогов, а передаточные функции подсчитываются с использованием параметров уже спроектированных узлов. Спектр нагрузок вычисляется на АВМ, где внешние воздействия, имеющие место при работе трактора с той или иной сельхозмашиной, воспроизводятся генератором шума.

Уточненное определение величин напряжений и деформаций в последующих полуциклах нагружении (k > 0) проводится с использованием параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования и показателя циклического упрочнения материала [4, 7,12] при исследуемых условиях нагружения:

В заключение следует отметить, что решение вопросов оценки и повышения ресурса элементов конструкций сопряжено с анализом кинетики несущей способности в эксплуатации на основе экспериментальных и расчетных данных о взаимодействии процессов накопления усталостных и длительных статических повреждений. При этом для материалов, подвергаемых температур-по-временным воздействиям, расчет предельных состояний по повреждениям реализуют на базе применения деформационных критериев с использованием параметров уравнений состояния, определяемых из эксперимента при однородном напряженном состоянии.

подтверждается экспериментом только в определенных пределах Ке. Расчет же с использованием параметров переходной зоны может дать существенную погрешность.

С использованием параметров абсолютного потока уравнение (41.10) может быть записано иначе:

- получена формула для определения времени до разрушения (долговечности) труб при малоцикловом нагружении с использованием параметров режима испытаний трубопроводов.

Расчет с использованием параметров торможения здесь не имеет смысла, так как в начале и в конце процесса сжатия скорости газового потока незначительны.

Заслуживают внимания энергетические критерии прочности металлов, определяемые с использованием параметров плавления металла [266 — 270]. Так, по данным [267] максимальная прочность металлов при одноос-

Расчет с использованием параметров торможения здесь не имеет смысла, так как в начале и в конце процесса сжатия скорости газового потока незначительны.

В настоящей работе принята обычно используемая, хотя и не универсальная точка зрения, согласно которой сопротивление материала движению трещины контролируется критическим значением коэффициента интенсивности, достигаемым в процессе роста трещины. При динамическом распространении трещины в реальном материале сопротивление разрушению характеризуется измеряемой в опыте зависимостью критических значений коэффициента интенсивности напряжений (динамической вязкости разрушения) от мгновенной скорости вершины трещины. То обстоятельство, что динамическая вязкость разрушения на самом деле меняется с изменением скорости вершины трещины, неоднократно наблюдалось в опыте. На уровне континуальных моделей можно указать на две основные причины данной скоростной зависимости — инерционное сопротивление материала движению и влияние скорости деформации на сопротивление деформированию. Первая из этих причин — чисто динамическая, вторая связана с определяющими соотношениями, описывающими поведение материала при его деформации. Основная цель настоящей работы заключается в анализе влияния инерции на связь динамической вязкости разрушения со скоростью распространения в динамике. Именно поэтому из рассмотрения исключены все формы скоростной зависимости в определяющих соотношениях. Другими словами, предполагается, что реакция материала на внешние воздействия в целом не проявляет скоростной зависимости, а критерий разрушения формулируется с использованием параметров, не зависящих ни от скорости деформации, ни от скорости распространения трещины.

В работе предложен подход, в рамках которого разрушение неоднородных тел рассматривается как результат потери устойчивости процессов деформирования на закритической стадии, сопровождающихся структурным разрушением. Новые математические модели позволяют естественным образом описывать стадии дисперсного накопления повреждений, локализации разрушения, а также слияния разрушенных зон с учетом пластических деформаций в неоднородных анизотропных средах с помощью специальных функций состояния материала, переход к нестабильной стадии моделировать с помощью критериев устойчивости накопления повреждений, а энергетические соотношения механики разрушения записывать с использованием параметров ниспадающих ветвей полных диаграмм деформирования.