Использованием промежуточного

Обработка данных проводилась с использованием программы Согге112.ехе, специально разработанной для линейных объектов. Значения скорости звука принимались равными 1100, 3300 и 1300 м/с для конденсата, газа и нефти соответственно.

В настоящее время кроме применения графиков для внесения поправок применяются также метод ценности теплоты [62] и расчет балансов теплоты путем детального расчета тепловой схемы турбо-установки с учетом всех изменений, необходимых для приведения схемы в состояние, соответствующее расчетной схеме. Особенно удобно производить такие расчеты на ЭВМ с использованием программы для расчета тепловых схем [63].

ных минимума критических нагрузок. На рис. 5.17 представлены результаты расчета, полученные с использованием программы [42]. Величина о* определяет средние критические напряжения. Сплошными линиями представлены результаты расчета для варианта укладки несущих слоев [ф, 90°, —<р], пунктирными — для [ф, 0°, —ф]. Кривые 1, 2 соответствуют несимметричным формам потери устойчивости; кривые 3, 4 — симметричным.

Статистический анализ экспериментальных значений комплексного показателя, осуществленный с использованием программы "Regress 2.5", позволил установить, что вероятность соответствия полученного распределения нормальному закону составляет 0,95. Для определения уровней адекватности математических моделей и установления численных значений их параметров осуществлен корреляционно-регрессионный анализ с применением программ "Regress 2.5" и "Statistica 6.0".

ционно-регрессионный анализ с использованием программы «Regress 2.5». Проверка адекватности модели производилась по критерию Фишера F и средней ошибке аппроксимации ? . Расчеты указанных статистических характеристик показали, что значения дисперсионного отношения Фишера больше табличных значений, а средняя ошибка аппроксимации находится в пределах 1,4... 11,2 %, что свидетельствует об адекватности моделей.

В гл. 7 приводились данные о типов'4"' характеристике турбины Р-100-130/15. Там же сказано о характеристиках турбины ПТ-60-130. Энергетическая характеристика турбины ПТ-60-130 типа Dor=f(Dnps, DTpT) требует набора поправок прежде всего на отклонения давлений рп и рт от номинальных значений. В то же время находят применение аналитические многофакторные характеристики теплофикационных турбин, полученные путем обработки данных типовых характеристик с использованием программы регрессионного анализа для ЭВМ. Аналитические характеристики обычно даются в форме полиномов второй степени.

Специфика ведения расчетов с использованием программы TRAKT заключается в том, что в результате расчета находят КПД котла не по отноше-

Возможно, будет интересно узнать, что каждый расчет с использованием программы NOZ-FLAW занимал 28 мин работы центрального процессора машины ИБМ 360/195, после чего уже отпадала необходимость затрачивать многие человеко-часы на обработку конечно-элементного решения с целью вычисления коэффициентов интенсивности напряжений К.

ных минимума критических нагрузок. На рис. 5.17 представлены результаты расчета, полученные с использованием программы [42]. Величина о* определяет средние критические напряжения. Сплошными линиями представлены результаты расчета для варианта укладки несущих слоев [ф, 90°, —<р], пунктирными — для [ф, 0°, —ф]. Кривые 1, 2 соответствуют несимметричным формам потери устойчивости; кривые 3, 4 — симметричным.

Решение на ЭВМ с использованием программы оптимизации без ограничений дало а2 = 4,51 с~3 и Р = 15,3 с"1. С помощью ЭВМ

применением оптимального по технико-экономическим показателям конечного давления пара в паротурбинной установке 3 — 4 кПа. Уменьшение вакуума в конденсаторе приводит к росту термического КПД паротурбинной установки. Например, снижение давления от 4 до 3 кПа соответствует росту КПД примерно на. 2%. В то же время необходимое для снижения давления в конденсаторе увеличение кратности циркуляции или снижение Ы приводит к росту поверхности конденсатора, мощности системы охлаждения. Поэтому оптимальное давление в конденсаторе находится в результате технико-экономического анализа. Кроме отмеченных факторов в технико-экономическом анализе учитывается влияние давления в конденсаторе на работу последних ступеней турбины: увеличение удельного объема пара и связанная с этим необходимость в больших проходных сечениях (длинных лопатках) или возрастающие потери с выходной скоростью. Для мощных турбин ТЭС давление в конденсаторе выбирают не ниже 3,5 КПа; использованием промежуточного перегрева пара оптимальных параметров повышают термическую экономичность цикла и уменьшают конечную влажность пара в последних ступенях паровой турбины. Температура промежуточного перегрева пара обычно принимается равной температуре перегрева свежего пара, а давление 0,15-0,25 давления свежего пара;

Вместо описанных устройств может быть использовано и более простое с использованием промежуточного элемента, назначение которого ясно из фиг. 36, ж.

испарение). Известны и комбинации этих методов с использованием промежуточного теплоносителя, но на судах они не получили применения вследствие сложности.

Здесь Ст — так называемые расчетные затраты на 1 т топлива, т. е. затраты, учитывающие не только себестоимость добычи топлива, но и расходы, связанные с организацией добычи (шахты, карьеры) и транспортировки его; а и г — отчисления на амортизацию и ремонт элементов установки, связанных с использованием промежуточного перегрева пара. Величина Л/С может иметь знак плюс или минус в зависимости от конкретных условий (начальные и конечные параметры цикла, параметры промежуточного перегрева, вид топлива и др.).

Отопительные ГТУ-ТЭЦ предназначены для комбинированной выработки электроэнергии и теплоты при нагреве в газоводяном теплообменнике (ГВТО) сетевой воды системы теплоснабжения выходными газами ГТУ. Возможны тепловые схемы с непосредственной подачей этой воды в ГВТО либо с использованием промежуточного теплообменника для защиты поверхностей нагрева ГВТО от загрязнений (рис. 4.46, а и б).

Принципиальная схема системы регулирования и защиты турбины показана на рис. 9.15. Ее отличия от рассмотренной выше схемы регулирования турбины Т-100-12,8 связаны с использованием промежуточного перегрева пара. Исполнительными орга-

Максимальный КПД установки с помощью карнотизации цикла достигается утилизацией (регенерацией) теплоты в комбинации с использованием промежуточного охладителя воздуха в компрессоре, оптимизированного для максимальной мощности. С этой целью промежуточный охладитель должен делить компрессор на две секции, каждая из которых должна обеспечить примерно равную степень повышения давления (рис. 1.18). В действительности, эффективность регенерации теплоты значительно уменьшается из-за большого объема охлаждающего воздуха, требуемого для современных ГТУ, в которых рабочее тело имеет высокую температуру. К тому же стоимость установки регенератора очень высока.

Рис. 4.41. Оценка эффективности охлаждения рабочих лопаток ГТ в зависимости от способа их охлаждения и с использованием промежуточного охлаждения охлаждающего воздуха

ке — ГВТО) сетевой воды системы теплоснабжения выходными газами ГТУ. Возможны тепловые схемы с непосредственной подачей этой воды в ГВТО либо с использованием промежуточного теплообменника для защиты поверхностей нагрева от загрязнений (рис. 10.2, а, б).

Отопительные ГТУ-ТЭЦ предназначены для комбинированной выработки электроэнергии и теплоты при нагреве в газоводяном теплообменнике (ГВТО) сетевой воды системы теплоснабжения выходными газами ГТУ. Возможны тепловые схемы с непосредственной подачей этой воды в ГВТО либо с использованием промежуточного теплообменника для защиты поверхностей нагрева ГВТО от загрязнений (рис. 4.46, а и б).

и твердом состоянии и с использованием промежуточного слоя из припоя ВПрЮ.

В этой связи разработан способ получения коррозионностойких эмаль-полимерных композиций с использованием промежуточного керамического слоя. Подслой не содержит щелочных ионов, менее значительно адсорбирует влагу и имеет развитую поверхность, что резко снижает скорость образования и продвижения разрушающих трещин.