Использованием уравнения

Метод преобразования координат. Применение ЭВМ для кинематического анализа механизмов связано с разработкой соответствующих алгоритмов, т. е. с четким и однозначным описанием предписаний, определяющих содержание и последовательность операций, выполняемых при расчетах. Такое описание наиболее просто выполняется с использованием уравнений преобразования координат с матричной формой записи необходимых операций вычисле-

учетом трения такие же, как и расчета без учета трения (см. §5.1). Это объясняется тем, что согласно анализу действия сил в кинематических парах, сделанному в § 7.2, наличие трения не изменяет числа неизвестных в кинематических парах. Следовательно, структурные группы Ассура и при учете трения сохраняют свою статическую определимость. Поэтому силовой расчет проводится по структурным группам с использованием уравнений кинетостатики (5.1) — (5.3), в которые должны быть включены силы трения и моменты трения. Последнее обстоятельство, однако, в большинстве случаев очень сильно усложняет вычисления. Чтобы снизить их сложность, И. И. Артоболевский предложил применить метод последовательных приближений. Покажем, как выполняется силовой расчет этим методом на конкретном примере кривошипно-ползунного механизма (см. рис. 5.8).

нения прямой, проходящей через точку С и являющуюся касательной к окружности радиуса а. Значения 5 и ср2, удовлетворяющие начальным условиям, выбираем также о использованием уравнений (III. 1.17), (III. 1.18). Угол поворота звена 4 можно представить как угол ф4 наклона направляющей или как угол ср0 колена о,. жестко связанного с направляющей кулисы. При работе механизма направляющая кулиса поворачивается, оставаясь всегда касательной к окружности радиуса а. Поэтому угол ф„ можно определить как полярный угол прямой, проходящей через точку С и имеющей полярное расстояние а, из нормального уравнения прямой

Метод преобразования координат. Применение ЭВМ для кинематического анализа механизмов связано с разработкой соответствующих алгоритмов, т. е. с четким и однозначным описанием предписаний, определяющих содержание и последовательность операций, выполняемых при расчетах. Такое описание наиболее просто выполняется с использованием уравнений преобразования координат с матричной формой записи необходимых операций вычисле-

учетом трения такие же, как и расчета без учета трения (см. §5.1). Это объясняется тем, что согласно анализу действия сил в кинематических парах, сделанному в § 7.2, наличие трения не изменяет числа неизвестных в кинематических парах. Следовательно, структурные группы Ассура и при учете трения сохраняют свою статическую определимость. Поэтому силовой расчет проводится по структурным группам с использованием уравнений кинетостатики (5.1) — (5.3), в которые должны быть включены силы трения и моменты трения. Последнее обстоятельство, однако, в большинстве случаев очень сильно усложняет вычисления. Чтобы снизить их сложность, И. И. Артоболевский предложил применить метод последовательных приближений. Покажем, как выполняется силовой расчет этим методом на конкретном примере кривошипно-ползунного механизма (см. рис. 5.8).

Однако возникают трудности при расчетах локальных значений внутренней энергии, энтропии и т.п., так как эти значения меняются в зависимости от координат области и времени. Эти трудности оказалось возможным преодолеть, применив принцип расчета с использованием уравнений баланса. Например, уравнение баланса энтропии, которое для локальной области имеет вид

Сущность его состоит в следующем. Водяной объем барабана котла и парообразующие циркуляционные контуры котла делят на несколько отсеков (ступеней) рис. 104, соединенных параллельно по пару и последовательно по воде. Питательная вода подается в первую ступень /, для второй ступени // питательной водой является продувочная вода первой ступени. Продувочная вода второй ступени // поступает в третью ступень /// и т. д. Концентрация примесей в воде нарастает от ступени к ступени. Продувку котла проводят из последней ступени, в воде которой содержится максимальное количество примесей. Наибольшее распространение в современных котлах получили двух-и трехступенчатые схемы рис. 104. Вторая ступень // может быть организована внутри барабана, либо вне его — в выносных циклонах. В трехступенчатой схеме первую / и вторую // ступени выполняют в барабане /, а третью /// — в циклоне 2. Во вторую и третью ступени испарения частично или полностью включают боковые экраны 3. При питательной воде с умеренным солесодер-жанием используют двухступенчатую схему испарения. При питательной воде низкого качества — трехступенчатую. Производительность каждой ступени испарения выбирают из условия обеспечения минимального соле- и кремнесодержания пара на выходе из барабана с использованием уравнений солевых балансов. Для схемы двухступенчатого испарения котлов высокого давления, когда общее солесодержание пара в основном определяется уносом кремневой кислоты, эти уравнения имеют вид:

на котла и парообразующие циркуляционные контуры котла делят на несколько отсеков (ступеней) рис. 104, соединенных параллельно по пару и последовательно по воде. Питательная вода подается в первую ступень /, для второй ступени // питательной водой является продувочная вода первой ступени. Продувочная вода второй ступени // поступает в третью ступень /// и т. д. Концентрация примесей в воде нарастает от ступени к ступени. Продувку котла проводят из последней ступени, в воде которой содержится максимальное количество примесей. Наибольшее распространение в современных котлах получили двух-и трехступенчатые схемы рис. 104. Вторая ступень // может быть организована внутри барабана, либо вне его — в выносных циклонах. В трехступенчатой схеме первую / и вторую // ступени выполняют в барабане /, а третью /// — в циклоне 2. Во вторую и третью ступени испарения частично или полностью включают боковые экраны 3. При питательной воде с умеренным солесодер-жанием используют двухступенчатую схему испарения. При питательной воде низкого качества — трехступенчатую. Производительность каждой ступени испарения выбирают из условия обеспечения минимального соле- и кремнесодержания пара на выходе из барабана с использованием уравнений солевых балансов. Для схемы двухступенчатого испарения котлов высокого давления, когда общее солесодержание пара в основном определяется уносом кремневой кислоты, эти уравнения имеют вид:

Карты механизмов деформации Эшби построены с использованием уравнений, которые связывают между собой указанные основные три параметра у, TS, Т и, дополнительные параметры, характеризующие структуру материала (размер зерна, расстояние между дисперсными выделениями, их размер, плотность и распределение дислокаций и

Для сравнения возможностей некоторых из описанных выше методик обработки кривых нагружения с использованием уравнений

Ниже представлены расчетные данные, полученные с использованием уравнений (100; 101) и характеризующие возможности ва-ликового нанесения растворов ингибиторов УНИ и БН, а также факторы, влияющие на этот процесс, при условии неограниченной

Для трубопроводов из сталей с группой прочности ниже Х70, проложенных в сходных условиях, имеющих близкую температуру перекачиваемого продукта, V.xM, была стабильна и ее величина составляла около 1 мм/год для магистральных газопроводов Средней Азии и Казахстана и 0,6 мм/год для магистральных газопроводов Урала и Сибири. Последнее может быть связано с меньшими рабочими температурами. Для таких магистральных газопроводов процесс КР может быть описан в рамках электрохимической кинетики с использованием уравнения Аррениуса

Расчет режимов работы двигателя производится с использованием уравнения мощностного баланса:

a) 25 °С с использованием уравнения (3);

Для мощного быстродвижущегося линейного источника теплоты в пластине ширина зоны термического влияния определяется с использованием уравнения (6.45) при b = 0 по формуле

Для трубопроводов из сталей с группой прочности ниже Х70, проложенных в сходных условиях, имеющих с^лзкую температуру перекачиваемого продукта, Уэфф была стабильна и ее величина составляла около 1 мы/год для МГ Сре! 1ей Азии и Казахстана и 0,6 мм/год для МГ Урала и Сибири, последнее может быть связано с меньшими рабочими температурами. Для таких МГ процесс КР может быть описан в рамках электрохимической кинетики с использованием уравнения Аррениуса:

Основные уравнения. При исследовании малых свободных колебаний стержня следует в уравнениях (3.11) — (3.15) положить ДР=АТ— О, что приведет после исключения Ах [с использованием уравнения (3.15)] к следующей однородной системе векторных уравнений:

Вычисления с помощью уравнения (7.17) дали удовлетворительные результаты для одноатомных и некоторых двухатомных газов. На рис. 7.4 показаны температурные зависимости второго и третьего вириальных коэффициентов, вычисленные с использованием уравнения (7.17):

Заключая начальные сведения, отметим, что все задачи курса содержат три общие части; статическую, состоящую в определении системы внешних и внутренних усилий; геометрическую, заключающуюся в анализе схемы деформации элемента при заданных нагрузках с использованием условия совместностей деформаций; физическую, состоящую в объединении статической и геометрической частей, с использованием уравнения связи между усилиями и перемещениями (в частности, закон Гука).

ния удельного объема и других параметров перегретого пара удобнее всего пользоваться таблицами и диаграммами, обычно составляемыми по экспериментальным данным с использованием уравнения состояния.

Достаточно полный комплект программного обеспечения компонентного и технологического проектирования разработан компанией Silvaco. Комплект представлен комплексом ATLAS, в котором моделирование приборов осуществляется совместным решением уравнений Пуассона, непрерывности, баланса энергии и теплопроводности; программным обеспечением ATHENA для моделирования технологических процессов с использованием метода конечных элементов; системой UTMOST, включающей программы CLEVER и EXACT для экстракции паразитных параметров межсоединений. Экстракция выполняется путем перехода от топологической схемы к схемным параметрам через ЗВ-моделиро-вание с использованием уравнения Лапласа. В частности, в ATLAS можно моделировать мощные и высокочастотные приборы с учетом эффектов саморазогрева.

Для ТВД А = 0,92^-0,96; для ТСД А = 0,98-г-1,02; для ТНД А = 1,05-^1,10. Вышеприведенное выражение получают путем приравнивания расходов в выходном сечении направляющего и рабочего аппаратов с использованием уравнения неразрывности.