Использование электронных

При сварке перлитных сталей с 17—28%-пъши хромистыми сталями использование электродов перлитного класса нецелесообразно из-за чрезмерного легирования шва хромом из высоко-хромистой стали и потери им вследствие этого пластичности. Поэтому наиболее подходящими будут сварочные материалы фер-ритно-аустенитного класса, обеспечивающие достаточную стабильность металла шва даже при наличии значительного проплавлен ия перлитной стали. При таких сочетаниях сталей могут быть также допущены аустеыитпые электроды, однако при этом следует учитывать структурную неоднородность соединения (табл. 89). Термообработка после сварки в этом случае не нужна.

К основным путям снижения содержания водорода в зоне сварки относятся: частичное окисление атмосферы в сварочной зоне (сварка в СО2, использование электродов с руднокислыми покрытиями), снижение парциального давления водорода и создание условий для уменьшения растворимости водорода в жидком металле сварочной ванны (введение во флюсы и покрытия Сар2, фторидов и хлоридов) в целях связывания водорода в прочные соединения, не растворяющиеся в жидком металле

Большую проблему представляет выбор электродов сравнения для контроля коррозионного поведения котельных сталей при повышенных температатурах и давлениях. На практике встречаются несколько вариантов размещения электродов сравнения. Первый из них предлагает использование электродов сравнения, находящихся внутри автоклава, т. е. погруженных непосредственно в коррозионную среду. По другому варианту электрод сравнения находится вне автоклава, а электролитический контакт с коррозионной средой обеспечивается солевым мостиком. При этом электрод сравнения и солевой мостик могут находиться как при давлении окружающей среды, так и при давлении, создающемся в автоклаве.

дает низкой сопротивляемостью образованию трещин. Поэтому желательно использование электродов, обладающих большим запасом аустенитности по сравнению с электродами типа ЭА-1.

Ручную дуговую сварку теплоустойчивых сталей ведут электродами из малоуглеродистой сварочной проволоки с основным (фтористо-кальциевым) покрытием, через которое вводят в шов легирующие элементы. Этот тип покрытия хорошо раскисляет металл шва, обеспечивает малое содержание в нем водорода и неметаллических включений, надежно защищает от азота воздуха. Это позволяет получать высокую прочность и пластичность шва. Однако для электродов с таким покрытием характерна повышенная склонность к образованию пор при удлинении дуги, наличии ржавчины на поверхности свариваемых кромок и при небольшом увлажнении покрытия. Поэтому нужно сваривать предельно короткой дугой, тщательно очищать кромки и сушить электроды перед их применением при температуре 80... 100 °С. Хромомолибденовые стали сваривают электродами типа Э-09Х1М (ГОСТ 9467-75) марки ЦУ-2ХМ диаметром 3 мм и более, а также ЦЛ-38 диаметром 2,5 мм, хромомолибденованадиевые - электродами типа Э-09Х1МФ марок ЦЛ-39 диаметром 2,5 мм, ЦЛ-20, ЦЛ-45 диаметром 3 мм и более. Сварку ведут на постоянном токе обратной полярности узкими валиками без поперечных колебаний электрода с тщательной заваркой кратера перед обрывом дуги. Когда подогрев свариваемых изделий и их термообработка после сварки невозможны или если необходимо сваривать перлитные теплоустойчивые стали с аустенитными, допускается использование электродов на никелевой основе марки ЦТ 36 или проволоки Св 08Н60Г8М7Т при аргонодуговой сварке.

Введение в вольфрам присадок диоксида тория, оксидов лантана и иттрия с меньшей работой выхода электронов усиливает их эмиссию с поверхности катода. Например, плотность тока, эмитируемого с поверхности катода из тарированного вольфрама при температуре 3140 К, примерно такая же, как у катода из чистого вольфрама при температуре 4000 К. Поэтому использование электродов с активирующими присадками позволяет значительно увеличить допустимый сварочный ток и работоспособность электрода.

Ручную дуговую сварку жаропрочных перлитных сталей выполняют электродами с основным (фтористо-кальциевым) покрытием и стержнем из малоуглеродистой сварочной проволоки с введением легирующих элементов через покрытие. Для сварки хромомолибденовых сталей 12МХ, 15ХМ и 20ХМЛ используются электроды типа Э-09Х1М (ГОСТ 9467-75), а для сварки хромомолибденованадиевых сталей 12Х1МФ, 15Х1М1Ф, 20ХМФЛ и 15ХШ1ФЛ - электроды типа Э-09Х1 МФ. Когда применение подофева свариваемых изделий и последующей термической обработки сварных соединений невозможно или необходима сварка перлитных жаропрочных сталей с аустенитными, допускается использование электродов на никелевой основе.

4) использование электродов специальной формы и секционирование электродов. Электрическое поле ослабляют в пучностях колебаний на резонансных частотах, благодаря чему эффективность возбуждения резонансных колебаний снижается;

Для сварки некоторых жаропрочных аустенитных сталей с карбидным упрочнением в принципе возможно использование электродов с пластмассовым покрытием. Некоторое науглероживание шва может быть в ряде случаев допущено без ущерба для

Введение в вольфрам присадок диоксида тория, оксидов лантана и иттрия с меньшей работой выхода электронов усиливает их эмиссию с поверхности катода. Например, плотность тока, эмитируемого с поверхности катода из тарированного вольфрама при температуре 3140 К, примерно такая же, как у катода из чистого вольфрама при температуре 4000 К. Поэтому использование электродов с активирующими присадками позволяет значительно увеличить допустимый сварочный ток и работоспособность электрода.

Разрешающая способность электронных микроскопов значительно выше оптических. Использование электронных лучей, обладающих очень малой длиной волны [(0,04-=-0,12) Ю"1 им I, дают возможность различать детали изучаемого объекта размерами до 0,2 — 0,5 им.

Повсеместное применение в современных автоматических машинах и линиях кулачковых механизмов определяет то обстоятельство, что задача выработки оптимальной схемы проектируемого кулачкового механизма становится одной из важнейших. Обычное решение подобной задачи требует довольно большого времени, в то время как использование электронных вычислительных машин в огромной мере упрощает поиски оптимального варианта кинематической схемы проектируемого механизма.

Использование электронных вычислительных машин создает огромные возможности для комплексного решения задачи метрического синтеза планетарного механизма на основе учета большого числа показателей.

В науке о прочности направление, занимающееся изучением строения изломов, получило название фрактография (от английского «fracture» — излом, разрушение). Несмотря на то, что особенности изломов давно используют в практических исследованиях, научный подход к изучению их еще только разрабатывается. Успешному развитию фрактографических исследований способствует привлечение современных физических методов: электронной микроскопии, рентгеноструктурного, рентгеноспектрального анализов и пр. Особенно плодотворным оказалось использование электронных микроскопов. Электронная фрактография, позволяющая приблизиться к пониманию микромеханизмов разрушения, является одним из звеньев связи позиций металловедения, металлофизики и механики материалов в обширной проблеме разрушения.

При разработке механических и метрологических систем перспективных моделей серийной аппаратуры для тепловой микроскопии следует ориентироваться на передовые достижения в области конструирования и производства испытательных машин. Известно, например, что при использовании в силоизмерительных системах жестких тензометр ических датчиков силы и электронных самописцев, работающих по компенсационным схемам, точность измерения усилий составляет менее 1 % от измеряемой величины в диапазоне нагрузок от 1 — 2 г до 10 — 20 т. Внедрение микроэлектроники, использование электронных и тиристорных схем управления позволяют существенно расширить диапазон скоростей деформирования и получить их в пределах от 0,005 до 500 — 1000 мм/мин при точности поддержания заданной скорости не ниже 1,5 — 2%.

При наличии остаточных пластических деформаций возрастает значение цикличности нагружения диска. Эти вопросы для диска произвольного профиля рассмотрены в работе [67], где выведены условия, определяющие допустимые колебания нагрузки. Использование электронных вычислительных машин для расчета разнородных дисков описано в работе [68 ]. Отметим также работу [69], посвященную преимущественно экспериментальному исследованию разнородных турбинных дисков.

В связи с возможностями, которые представляет использование электронных цифровых машин, вполне реальным теперь становится решение задач синтеза шарнирных механизмов с несколькими степенями свободы, предназначенных для воспроизведения функции нескольких переменных. В этом направлении работали С. Г. Аллен [105], Е. Сип [204] и автор доклада [50].

28. Г е р ц Е. В., К р е и н и н Г. В., П о л я к о в а М. А. Использование электронных вычислительных машин для расчета пневматических устройств. Тр. Ин-та машиноведения. Семинар по теории машин и механизмов. Вып. 85. Изд-во АН СССР, 1961.

30. Герц Е. В., Крейнин Г. В., Полякова М. А. Использование электронных вычислительных машин для синтеза дискретных систем. Сб. «Труды 6-го 'совещания по пневмогидравлической автоматике». М., изд-во «Наука», 1965.

Основной тенденцией при построении АСУ ТП в различных отраслях промышленности является широкое использование электронных вычислительных машин (ЭВМ) с расширением объема передаваемых им функций (§ 6.1.5).

Использование электронных вычислительных машин позволило А. В. Амельян-. чику и Е. П. Струниной разработать для ЭЦВМ «Урал-2» программу упруго-пластического расчета роторов [1].