Использование коэффициента

Использование кислорода и горючих газов (ацетилен, пропа-но-бутановая смесь) — взрывоопасный процесс, поэтому вопросы использования сжатых горючих газов должны быть известны инженерам-сварщикам.

Топливный элемент обеспечивает рабочее напряжение в 1 в. Конструкция электродов и использование кислорода позволяют благодаря экономичности и теоретически неограниченному сроку службы элементов изготовить установки практически любой мощности.

Эффективность процесса сгорания в быстроходном дизеле, обеспечивающего высокие мощностные и экономические показатели, зависит в первую очередь от макро- и микроструктуры распылённого топлива. Равномерное распределение топлива по камере сгорания, т. е. получение хорошей макроструктуры смеси, обеспечит возможно полное использование кислорода воздушного заряда. Последнее также имеет место при хорошей тонкости распыла топлива, т. е. при удовлетворительной микроструктуре распылённых частиц топлива.

Использование кислорода для вдувания в ванну электросталеплавильных печей приводит к ускорению процессов дефосфорации, обезуглероживания, а также облегчает выплавку мягких и специальных сортов стали.

Подача -кислорода в факел производится при помощи охлаждаемых водой фурм с медными наконечниками и с большой скоростью выхода кислорода из сопел (200—300 м/сек), чтобы кислородные струи хорошо перемешивались с газовой струей, взаимно скрещиваясь у поверхности ванны. По опыту Гипростали использование 'кислорода дает следующие результаты (табл. 5-3): производительность мартеновской печи может быть увеличена на 20—100%', а удельные расходы топлива снижены на 12—60% при обогащении факела кислородом до содержания 25—30 %:. Продувка ванны оказывается более эффективной, чем обогащение факела, но возникает необходимость в принятии мер к устранению последствий повышенного пылевыделения, разбрызгивания металла и шлака.

Содержание СО в верхних горизонтах слоя при восстановительном режиме достигает 25%, а в нижних 40% и более. При указанном режиме практически весь слой, находящийся при температуре, превышающей 600—700°, при наличии в газах СОа может быть отнесен к восстановительной зоне [имеется в виду зона протекания реакции по уравнению (232)]. Однако, если говорить о СО2, образовавшейся за счет соединения углерода с кислородом дутья, то восстановительная зона практически будет иметь очень небольшое распространение. Мощные потоки углерода в виде остатков кусков кокса спускаются в горн печи и служат опорным слоем, воспринимающим вертикальное давление вышележащих слоев шихты. Окислительные зоны занимают весьма небольшой объем вблизи фурм для подачи воздуха. Если подавать воздух с малой скоростью, то коксовый слой будет располагаться непосредственно у стенок и вблизи поверхности этого слоя, обращенной к фурмам, будет завершаться использование кислорода воздуха. Как указывалось выше, при подаче дутья с большой скоростью образуется фурменная зона (см. рис. 178), свободная от сплошного слоя кокса. Благодаря циркуляции газов в фурменной зоне в движение вовлекаются и куски кокса различных размеров. Фурменная зона представляет собой как бы газогенератор, в котором процесс образования газа происходит в объеме, где кислород и углекислота реагируют с углеродом.

Для печей, работающих по окислительному режиму, как: правило, характерным является большое развитие окислительной зоны; восстановительная зона отсутствует или развита слабо. Углерод топлива в горне отсутствует или находится в небольшом количестве. Например, при пиритной плавке многосернистых руд использование кислорода происходит в нижней части печи, вбли-

1- Печи с отдельной топкой или топочным объемом (окислительная зона), в котором происходит полное сгорание топлива или полное использование кислорода дутья, а в остальной части слоя экзо- и эндотермические реакции отсутствуют (пиритнля тишвка медных руд, с известным приближением переплавка чугуна в вагранках и обжиг шамотной глины).

2. Печи с отдельной топкой или топочным объемом, в котором происходит полное сгорание топлива или полное использование кислорода дутья, а в остальной части слоя протекают экзо- и эндотермические реакции технологического назначения (обжиг полезных ископаемых, выплавка штейна из окисленных никелевых, медных и свинцовых руд, доменная плавка).

Применение кислорода при плавке стали в дуговых печах позволяет повысить производительность их на 10—20% по сравнению с данными табл. 13. Использование кислорода только в окислительный период плавки увеличивает производительность печей на 10—12%, в период расплавления шихты кислород или кислород совместно с природным газом (водоохлаждаемые кислородно-газовые горелки) повышают производительность печей в пределах 7—12%.

изменение механических свойств. Использование кислорода, азота

постоянного уровня надежности. Тем не менее, поскольку использование коэффициента запаса прочно укоренилось в конструкторских расчетах, желательно исследовать зависимость между коэффициентом запаса, надежностью и какими-либо существенными статистическими параметрами. В частности, предполагается установить, каким должен быть коэффициент запаса, чтобы достичь той же надежности материала, какой обладает, скажем, алюминий. Это представляет значительный интерес, поскольку связывает статистические характеристики композитов и конструкций из них с аналогичными характеристиками традиционных материалов и конструкций.

Предварительные расчетные характеристики могут быть получены путем статистической обработки данных экспериментальных испытаний модельных образцов. Использование коэффициента запаса прочности в расчетах (в авиационных конструкциях, например, он не менее 1,5) обеспечивает безопасность при эксплуатации соединения. Другой подход заключается в использовании

Поскольку среднее значение предсказываемой величины прочности и тип разрушения широких соединений также хорошо согласовывался с экспериментальными данными [18], допустимые расчетные характеристики, определяемые из средней прочности для таких соединений, должны быть достаточно надежными. Следовательно, использование коэффициента запаса, равного 1,5,

Зависимости v от К, данные которых были представлены вначале, являются наиболее удачным выражением кинетических особенностей растрескивания и зависимости растрескивания от напряжения. Использование коэффициента интенсивности напряжения, несомненно, удовлетворяет тех, кто рассматривает линейную упругую механику разрушения в качестве основного средства решений всех проблем разрушения, но не удовлетворяет тех, кто считает, что такие зависимости не дают достаточной информации о КР. Вероятно, истина находится между этими двумя крайностями. Достижение механики разрушения (для металлических материалов) базируется на теории Гриффитса [199] разрушения упругих твердых тел. Согласно анализу Орована — Ирвина для металлических материалов [200, 201] в процессе разрушения совершается работа пластической деформации дополнительно к работе упругой деформации, необходимой для образования новых поверхностей. Таким образом, уравнение Гриффитса изменяется и для плосконапряженного состояния принимает вид: 0т =

Использование коэффициента фильтрации для характеристики пористых материалов не всегда удобно. Более широкое практическое применение для сравнительной оценки пористых материалов получил коэффициент проницаемости. Проницаемость пористого материала представляет собой макроскопическую характеристику этого материала, зависящую от относительного объема и формы пор материала.

ре эксплуатации изделия за весь срок его службы, больше или меньше дополнительных затрат, связанных с его созданием. Использование коэффициента интегральной эффективности позволяет количественно установить экономическую границу применения изделий данного качества. Эта граница определяется однократной окупаемостью дополнительных затрат экономией, получаемой за весь срок службы изделия. Для обеспечения экономичности изделий коэффициент интегральной эффективности должен быть не меньше единицы, т. е. ?и ^ 1.

Другим примером применения критериев качества при разработке методики может служить использование коэффициента неравномерности 60. Его величина существенно зависит от скорости движения (рис. 21).

где V=:(1 —п)Ты. Использование коэффициента Ь2ш в передаточной функции (7-13), вообще говоря, неправомерно, поскольку не выполняется требование равенства нулю в начальный момент времени первой производной от Нш .

Графики, приведенные на рис. 9.26 и 9.27, могут служить основанием для предварительного выбора расчетных параметров проектируемой ступени турбины. Для указанной цели часто может оказаться более удобным использование коэффициента нагрузки, который является функцией тех же основных параметров ступени турбины.

Слой смазки может восстанавливаться за счет поступления смазки из впадин. Высокая кинетическая скорость смачивания способствует стабилизации акустического контакта, поэтому при контроле предпочтительнее использовать жидкие смазки (типа автолов). При контроле происходит выдавливание избытка смазки из-под ПЭП. Поскольку при движении контактная жидкость поступает от передней кромки ПЭП, то в противоположной по ходу части ПЭП ее нехватает. Это, в свою очередь, нарушает сплошность контактного слоя. В качестве упрощенного объективного критерия количественной оценки акустического контакта при контроле прямым ПЭП предложено [350] использование коэффициента динамического акустического контакта Кп. Последний определяется отношением числа т зарегистрированных донных сигналов в процессе перемещения ПЭП по поверхности образца с плоскопараллельными гранями к общему числу N посланных за это время зондирующих импульсов на заданном уровне чувствительности дефектоскопа. При исследовании контакта наклонных преобразователей в качестве опорного сигнала принимается эхосигнал от двугранного угла.

2,0-Ю-4 и 8 Ю-5 , в то время как использование коэффициента р в тех же условиях требовало снижения максимальных 20 зо е(ъ,)Ш5 уровней этой погрешности до 6 Ю-5 и