Использовании выражения

При использовании традиционных методов термической резки, которым присущи значительные размеры зоны нагрева, наиболее существенной составляющей оказывается Ад, поскольку в процессе резки лист деформируется и перемещается относительно опор раскройного стола. Уменьшение Лд обычно достигается путем отвода теплоты от зоны реза с помощью водяного охлаждения. Резкое сокращение зоны нагрева при переходе к лазерной резке сопровождается соответствующим снижением погрешности Лд.

В соответствии с данными табл. 5 НК известных композитных материалов удается реализовать при использовании традиционных рентгеновских трубок из-за невысокой плотности (^2 г/см3) этих материалов и низкого значения их эффективного атомного номера (5—12), При этом подбором энергии излучения для каждого материала и толщин изделий могут быть получены результаты, метрологически превосходящие представленные.

Феноменологическое исследование механических свойств композиционных материалов может быть проведено двумя путями. Первый основан на рассмотрении армирующего материала как конструкции и учитывает реальную структуру композиции. В этом случае задача состоит в установлении зависимостей между усредненными напряжениями и деформациями. Второй путь основан на рассмотрении армированных материалов как квазиоднородных сред и использовании традиционных для механики твердых деформируемых тел средств и методов их описания. Краткая схема аналитического расчета упругих констант композиционного материала методом разложения тензоров жесткости и податливости в ряд по объемным коэффициентам армирования приведена в монографии [60, 83]. Установлено, что при малом содержании арматуры можно ограничиться решением задачи для отдельного волокна, находящегося в бесконечной по объему матрице. Однако такой подход заведомо приводит к грубым погрешностям при расчете упругих характеристик пространственно армированных материалов, объем которых заполнен арматурой на 40—70 %. К тому же следует учесть, что пространственное расположение волокон в этих материалах приводит к росту трудностей при решении задачи теории упругости по определению напряженно-деформированного состояния в многосвязанной области матрица—волокно. Коэффициент армирования при этом входит в расчетные выражения нелинейно, что приводит к очередным трудностям реализации метода разложения упругих констант материала по концентрациям его компонентов.

что по данным ГНТП "Безопасность", во-первых, из 100 тыс. потенциально опасных производств и объектов, .насчитывающихся в Российской Федерации, около 3000 нефтехимических и химических объектов обладают повышенной опасностью. Во-вторых, коэффициент нарастания техногенных аварий и катастроф за последние 5 лет увеличился до 6,0, а природных - до 1,4 [44]. Резкое увеличение техногенных аварий и катастроф является следствием общепринятой системы создания новой техники, основанной на использовании традиционных правил проектирования и простейших

Трудности в развитии солнечной энергетики обусловлены двумя факторами, которые отсутствуют при использовании традиционных видов топлива. Во-первых, это малая энергетическая плотность солнечного излуче-

Примером является анализатор типа 3348 фирмы Bruel and Kjxr (Дания). Сокращение времени анализа при использовании традиционных схем анализаторов может быть достигнуто уменьшением длительности переходных процессов в анализирующих фильтрах путем использования генератора импульсов гашения и диодных схем для срыва колебаний в резонаторах. Для сокращения времени анализа может быть применен метод анализа с переменной скоростью. Устройство содержит дифференцирующий каскад, на вход которого подается исследуемый спектр. Сигнал на выходе дифференцирующего каскада зависит от крутизны спектра. Этот сигнал через разделительное устройство, инвертор и сумматор управляет работой генератора пилообразного напряжения, что позволяет вести анализ с переменной скоростью: более крутые участки спектра отслеживаются медленнее, а более пологие — быстрее.

Потери минералов в труднообогатимых и необогатимых классах крупности связаны с их переизмельчением за счет истирания, которое присутствует при использовании традиционных методов измельчения. Для определения степени окатанности минералов при измельчении руд на различных аппаратах использовался метод А.В.Хабакова /103/.

зазоры в соединениях крышки и корпуса реактора, коэффициенты трения) . Это требует при проектировании, расчете напряжений и оценке прочности корпусных конструкций рассмотрения большого числа вариантов взаимодействия с целью учета наименее благоприятного возможного их сочетания либо задания ограничений на условия изготовления и эксплуатации, исключающих неблагоприятный вариант напряженного состояния. Учесть указанные особенности разъемных соединений при использовании традиционных методов расчета для многократно статически неопределимых конструкций, например, методом сил представляется весьма трудоемким, поэтому рекомендуемые в настоящее время нормами расчетные схемы рассматривают отдельные узлы корпусных конструкций без учета указанных условий взаимодействия, пренебрегая силами трения, ограничениями по взаимным перемещениям в посадочных соединениях крышки и корпуса, контактными податливостями фланцев. В частности, изменение усилия затяга шпилек фланцевых соединений в различных режимах определяется без полного учета деформаций всей конструкции, что не позволяет обоснованно выбрать величину предварительного затяга шпилек.

Феноменологическое исследование механических свойств композиционных материалов может быть проведено двумя путями. Первый основан на рассмотрении армирующего материала как конструкции и учитывает реальную структуру композиции. В этом случае задача состоит в установлении зависимостей между усредненными напряжениями и деформациями. Второй путь основан на рассмотрении армированных материалов как квазиоднородных сред и использовании традиционных для механики твердых деформируемых тел средств и методов их описания. Краткая схема аналитического расчета упругих констант композиционного материала методом разложения тензоров жесткости и податливости в ряд по объемным коэффициентам армирования приведена в монографии [60, 83]. Установлено, что при малом содержании арматуры можно ограничиться решением задачи для отдельного волокна, находящегося в бесконечной по объему матрице. Однако такой подход заведомо приводит к грубым погрешностям при расчете упругих характеристик пространственно армированных материалов, объем которых заполнен арматурой на 40—70 %. К тому же следует учесть, что пространственное расположение волокон в этих материалах приводит к росту трудностей при решении задачи теории упругости по определению напряженно-деформированного состояния в многосвязанной области матрица—волокно. Коэффициент армирования при этом входит в расчетные выражения нелинейно, что приводит к очередным трудностям реализации метода разложения упругих констант материала по концентрациям его компонентов.

Порошковая металлургия иногда позволяет уменьшить потери металла при изготовлении деталей в 10 раз. Кроме того, возможность широкого варьирования состава порошковых сплавов позволяет получать специфические свойства, которые недостижимы при использовании традиционных способов изготовления изделий.

Создание градиента температур является необходимым условием получения монокристаллов материалов с направленной структурой, придающей им уникальные свойства, недостижимые при использовании традиционных технологий, близких к равновесным. Именно неравновесные условия роста кристаллов, усиливающиеся градиентом температур, обеспечивают конкуренцию структур и отбор наиболее предпочтительной структуры — монокристаллов с преимущественным направлением роста

а из той же формулы (24.57) для х=1 при использовании выражения (24.60) и теоремы сложения можно получить

Отсюда при использовании выражения (24.99) следует формула для снижения потенциала при x=L

Следует указать, что область применения уравнения ВАХ (8.46) ограничивается для прямых смещений напряжениями, при которых еще существует потенциальный барьер перехода (qV <; ф0) и его сопротивление много больше сопротивления п- и р-областей полупроводника. Для обратных смещений это уравнение выполняется до напряжений, меньших пробивных. Кроме того, при выводе этого уравнения мы пренебрегали тепловой генерацией и рекомбинацией носителей заряда в самом слое объемного заряда, считая его узким. Наконец, при практическом использовании выражения (8.46) надо помнить, что температура Т, входящая в это выражение, представляет собой температуру р—n-перехода, которая в процессе его работы может существенно отличаться от температуры окружающей среды.

При использовании выражения (5.42) также предварительно находим статически возможные начальные усилия Т%, Ту, 5е, затем кроме нормальных перемещений w± (x, у) определяем производные перемещений и2 (х, у), у2 (%> У) входящие в (5.42). Но как следует из приведенной задачи устойчивости пластины, нагруженной сосредоточенными силами, может оказаться, что определение статически возможных начальных усилий значительно проще, чем определение действительных начальных усилий. В некоторых случаях благодаря простоте построения системы статически возможных начальных усилий решение задачи облегчается несмотря на необходимость дополнительного определения производных перемещений ыа (х, у), у, (х, у) по формулам (5.31).

Элементы {S}tj матрицы S называются импульсными функциями системы и описывают поведение t-й сосредоточенной массы при нулевых начальных условиях ф (0) = ф (0) = 0 и при воздействии на /-ю массу единичного импульса [58]. При использовании выражения (6.6) требование непрерывности и дифференцируемости вектор-функции / (t) при t > 0 не является обязательным. Уравнение (6.6) формально позволяет решить задачу о вынужденных колебаниях механической системы с линеаризованными упруго-диссипативными характеристиками при действии на нее практически любых встречающихся возмущающих сил. Интеграл (6.6), называемый интегралом Дюамеля, может быть вычислен в общем случае одним из приближенных методов интегрирования.

Таким образом, сравнение ошибок смещения, получаемых при использовании разных расчетных формул для определения АЧХ одноконтурной системы, позволяет заключить, что при наличиц посторонних шумов на входе и выходе системы меньшую ошибку смещения и, следовательно, более точную оценку амплитудной частотной характеристики можно получить при использовании выражения (2).

при изменении давления и температуры пара в широких пределах дает методическую погрешность для котлов с номинальными параметрами пара 140 кгс/см2, 565° С около 0,5%, а для котлов с параметрами 240 кгс/см2, 585° С — около 0,7%. При введении значения плотности в схему расходомера с указанными выше методическими погрешностями значение методической погрешности по расходу от влияния плотности уменьшается в 2 раза и при использовании выражения (2-5) составляет 0,25 и 0,35%.

Распределение скорости вблизи стенки можно получить из выражения для касательного напряжения, если известна связь между коэффициентом турбулентной вязкости е и .полем осредненных скоростей или из соображений подобия. В (Л. ПО] эта задача решена для гладкой плоской стенки в предположении, что ламинарное касательное напряжение мало, а турбулентное касательное напряжение постоянно (т=т„) и при использовании выражения для турбулентной вязкости по (8-19). Здесь применен второй подход.

Определим At/ = [/(/) — U(l = 0) с учетом того, что при использовании выражения (1.73) векторы собственных форм vo,i = V{ (I = 0) и, следовательно, Аф = Аф (/—0). Поэтому

Более высокую точность (6 <: 2 %) получают при использовании выражения

Описанный метод, основанный на использовании выражения (7.5) функции тока, наиболее известен [46, 54, 85]. Аналогично можно использовать выражение (7.4) для потенциала скорости. В рассматриваемой прямой задаче проще всего применить метод последовательных приближений, вычисляя в каждом &-м приближении