Использовать приведенные

В рассматриваемой перспективе твердое топливо будет продолжать замыкать баланс централизованного производства тепла в Сибири. При этом вновь вводимые ТЭЦ в восточных районах (без Норильска) по-прежнему целесообразно ориентировать на использование канско-ачинского угля и других местных углей. Для новых ТЭЦ и крупных котельных центральных районов Западной Сибири основным топливом будут кузнецкий, канско-ачинский и минусинский угли, а в последующем — канско-ачинский полукокс. В южных и северных районах Западной Сибири целесообразно частично использовать природный газ.

На некоторые из этих вопросов легко дать ответ, на другие сложнее, а на отдельные вопросы ответить невозможно. В течение этих лет ПРОИЗОШЛИ существенные сдвиги в CTPVK-туре потребления энергоносителей (рис. 1.2). Распространение двигателей внутреннего сгорания, работающих на нефтепродуктах, дало толчок росту потребностей в этих продуктах. Крупные океанские танкеры сделали дешевой зарубежную nedrrb (ло недавнего времр"иП. Создание в 30-х годах общенациональной сети газопроводов позволило ШИРОКО использовать ПРИРОДНЫЙ газ для отопления жилых ломов и производства электроэнергии. Возрастание трудностей в добьтчр высокосортного УГЛЯ и стоимости его ТРАНСПОРТИРОВКИ к местам '""пользования способствовало сокращению общего спроса на него. Все R больших коли-"ргтвах использовались нефтепродукты для производства химической продукции, в том

После того как в качестве ядерного топлива стали использовать природный уран, слегка обогащенный ура-ном-235, резко возросла эффективность графито-газо-вых реакторов. При одинаковых размерах с реактором, работающим на природном уране (вернее, при одинаковых размерах активной зоны реактора, заключающей в себе ядерное топливо, замедлитель и теплоноситель), реактор на обогащенном уране может давать в два раза больше электроэнергии за счет достижения более высокой рабочей температуры (свыше 600° С). Такая высокая температура потребовала привлечения новых материалов для оболочек тепловыделяющих элементов,

ных заводов и заводов по производству тяжелой воды только реактор с графитовым замедлителем с охлаждением углекислотой позволял английским специалистам использовать природный (необогащенный) уран. Оболочки из магниевого сплава обеспечивали благоприятный баланс нейтронов. Такие графито-газовые реакторы нашли применение на АЭС Великобритании и Франции, а также в Италии и Японии.

Температура газов на входе в турбины высокого и низкого давления принята 700°С. Степень повышения давления цикла 19,0. В качестве топлива предполагается использовать природный газ или тяжелое жидкое топливо (типа флотского мазута) с соответствующей его обработкой. Предполагаемый к. п. д. при полной

Накопленный к настоящему времени опыт строительства и эксплуатации АЭС, а также значите.иный рост мощностей отдельных блоков и станций в целом позволили снизить себестоимость вырабатываемой на АЭС электроэнергии до уровня, достигнутого на обычных ТЭС, работающих на органическом топливе. Предполагается, что в ближайшие 2—3 года себестоимость электроэнергии АЭС для некоторых районе! будет ниже себестоимости электроэнергии ТЭС. В этой связи прогнозы на ближайший период по вводу новых мощностей на АЭС являются довольно оптимистичными. На рис. 9-3 представлена перспектива развития АЭС и темпов роста ввода новых агрегатов на ближайшие 40 лет [Л. 218]. Развитие АЭС предполагает широкое внедрение реакторов на быстрых нейтронах, позволяющих использовать природный уран и обладающих важным свойством расширенного воспроизводства ядерного горючего.

Дальнейшее развитие АЭС предполагает широкое внедрение реакторов на быстрых нейтронах, позволяющих использовать природный /ран и обладающих ражным качеством расширенного воспроизводства ядерного горючего.

В качестве наполнителя следует использовать природный мел в количестве

Линия 2 (рис. 11.7) характеризует возможное снижение значения CnV при оптимизации по данному критерию. Достигаемое в процессе оптимизации снижение С„р составляет около 10 млн. руб/год. Однако оно практически не приводит к снижению Впр, что и отражает линия 3. Это обусловлено существующим в настоящее время соотношением цен на природный газ и электроэнергию, при котором комбинату экономически выгодно максимально использовать природный газ в технологических агрегатах и в котлах ТЭЦ ПВС с обеспечением электроэнергией всех потребителей комбината от собственной ТЭЦ. Это приводит к значительной выработке на ней электроэнергии конденсационным

Газокислородная резка основана на способности металлов (главным образом, сталей), подогретых газокислородным пламенем до температуры воспламенения, сгорать в струе кислорода. Ее производят с помощью ацети-ленокислородного резака типа У Р. Газокислородная резка происходит следующим образом: после того как разрезаемый металл нагреется подогревательным пламенем до температуры воспламенения, на что затрачивается 20-40 с, подается струя кислорода и металл зажигается; это происходит с большим выделением тепла. Образующиеся жидкие оксиды выдуваются из полости реза струёй кислорода. Газокислородная резка может быть механизированной и выполняться на специальных переносных и стационарных газорезательных машинах с программным управлением. Следует заметить, что кроме ацетилена в качестве горючего можно использовать природный газ, пропан, керосин и бензин. Газокислородная резка высокопроизводительна.

Теорема Гюйгенса — Штейнера удобна в том отношении, что она позволяет использовать приведенные в справочниках моменты инерции типичных фигур и тел относительно стандартных осей, проходящих через центр инерции, для вычисления моментов инерции относительно других осей, параллельных стандартным. Теорема эта не помогает, однако, вычислить моменты инерции относительно осей, образующих заданные углы со стандартными. Поэтому естественно возникает вопрос о том, как меняется момент инерции при повороте оси.

Поэтому вместо срока окупаемости рекомендуется использовать приведенные затраты, которые можно относить к 1 году эксплуатации или нормативному сроку окупаемости приведенных затрат. Величину ?норм, обратную Ткори, называют нормативным коэффициентом сравнительной экономической эффективности. В энергетике величина ?1Норм=0,125, величина приведенных затрат за год находится из выражения

В [167] для обеспечения надежной работы экранных труб котла предлагают исходить из условия недопущения образования на трубах термоусталостных трещин, что должно быть обеспечено «соответствующими этому условию максимально возможными тем-шературными перепадами в металле в циклах очистки. При этом .рекомендуется использовать приведенные в [194] расчетные формулы. Однако, как показывает многолетний опыт применения водной очистки топочных экранов, практически невозможно обеспечить условия, работы экранных труб без возникновения в их поверхностном слое термоусталостных трещин. Как отмечалось, на экранных трубах из стали 12Х1МФ при их стационарной темпе-фатуре 370—400 °С и при максимальном перепаде температуры Д^м=150 К термоусталостные трещины возникали после 50 циклов обмывки или после 200 теплосмен. По.приведенным в [167] рас-гчетам трещинообразование в таких-условиях должно было бы начи--наться не раньше 15 000 теплосмен.

В случае высоконадежных элементов такой показатель надежности двухполюсной сети, как вероятность связности, может быть приближенно выражен с помощью минимального простого разреза или минимальной простой цепи, что позволяет непосредственно использовать приведенные выше результаты.

Для упрощения исследования и расчета будем использовать приведенные параметры, осуществляя приведение параметров известными методами [29; 81]. Тогда в приведенных выше зависимостях следует положить 4+1, k — !• Режим движения самотормозящегося

При расчете будем включать t=t в последовательность {
вынужденных колебаний и, следовательно, на величину размыва механизма. По мере приближения к резонансному режиму влияние сил трения становится более существенным, и тогда для получения количественной оценки этого влияния необходимо использовать приведенные выше соотношения.

Из табл. 4.4 видно, что в исходной и двойственной вариационных задачах предварительные и естественные условия экстремальности соответствующих функционалов обладают свойством взаимности. На возможной площадке контакта Гк такими двойственными условиями являются неравенства (4.4) и (4.5). В случае контакта двух деформируемых тел статическое условие (4.5) дополняется условием (4.7) в ограничениях множества К и в условиях экстремальности функционалов. Физические соотношения в форме (4.3) позволяют использовать приведенные вариационные постановки контактных задач для нелинейных и анизотропных тел.

Чтобы использовать приведенные выше формулы, необходимо вспомнить стехиометрические зависимости процесса сжигания органического топлива.

В связи с этими данными для инженерной оценки прочности и долговечности при длительном нагружении можно использовать приведенные выше уравнения (2.2), (2.3), (2.5), (2.6), (2.10) — (2.13), если в них характеристики кратковременных механических свойств о"ь, i)(, i5b заменить на характеристики длительной прочности 0вт и пластичности г)т, г)дт. Для аустенитных нержавеющих сталей, обладающих сравнительно низким отношением а^Дтв, расчет сопротивления длительному циклическому разрушению можно проводить на основе уравнений (2.2), (2.3), (2.10) и (2.11) с использованием характеристик одт и iv Для этих сталей накоплен значительный экспериментальный материал о характеристиках длительной прочности и длительной пластичности.

Приведенные выше формулы для обобщенной диаграммы деформирования могут быть использованы также и для асимметричного цикла напряжений. При этом следует использовать приведенные амплитудные значения напряжений / (pSi/2), где р — коэффициент приведения, равный р = 1 + к (1 + г)/(1 — г). Коэффициент пропорциональности х учитывает влияние асиммет-•рии цикла на темп изменения ширины петли [13].